普通型膨脹錨栓抗拔力與混凝土強度關系

嵌套齒面脹管型高強膨脹錨栓（szm-3型錨栓），是根據“十一五”國家科技支撐計劃項目《既有建筑安全性改造技術研究課題》要求研發(fā)的新產品，也是現有szm-1、szm-2兩型錨栓的改進型產品，作為鋼制連接件或緊固件，用于鋼型材與混凝土結構之間的受力后連接。詳細介紹了該產品的開發(fā)背景、設計目標、構造特征與工作原理。經試驗證明，與現有國外同類高性能品牌產品相比，szm-3型錨栓不但錨固強度更高、適用性更好、加工成本明顯降低，還具有頸縮拔斷率高、錨固力衰減小、安裝使用方便等優(yōu)良特性，預測其有良好的應用前景。

通過對jgj145《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》中針對膨脹錨栓施工規(guī)范的分析,以合肥地鐵2號線建設工程項目中吊頂用m10膨脹錨栓進行了現場拉拔力試驗,歸納了詳細的施工步驟及試驗方法,在檢測結果的基礎上明確并分析了影響膨脹錨栓抗拉拔強度的各項因素.

膨脹錨栓是建筑工程上用量大、用途廣的鋼制連接件,其承載力直接關系到混凝土結構與鋼結構(設備、配件、管線、支架等)的后連接強度。本文結合力學試驗結果和工程應用經驗,介紹了雙錐面膨脹錨栓(szm建筑錨栓)結構設計與承載力試驗的主要結果,并將其與hilti和fischer品牌同類產品的承載力進行了比較。

對埋置于混凝土中的膨脹型建筑錨栓進行拉拔試驗,利用彈性理論對混凝土體內受集中力作用時的應力狀態(tài)進行彈性分析,結合修正的莫爾庫侖材料破壞準則確定了錨栓在軸向拉拔力作用下的彈性極限荷載,根據極限平衡條件得出拉拔極限承載力的計算公式

對埋置于混凝土中的膨脹摩擦型錨栓進行拉伸試驗，利用加設虛擬力的方法和疊加法，對混凝土體內受集中力作用時的應力狀態(tài)進行彈性分析，得出半無限體體內受集中力作用時應力分布的極坐標近似解析解及主應力的方向。通過彈性分析結合修正的莫爾庫侖材料破壞準則，確定了埋置于混凝土中的膨脹摩擦型錨栓在軸向拉力作用下的彈性極限荷載，利用極限平衡得出拉伸極限荷載的計算公式。

混凝土用膨脹型錨栓已普遍使用于混凝土結構工程施工中。但卻沒有國家制定的統(tǒng)一標準，目前在我國還是空白。

GBT22795-2008_混凝土用膨脹型錨栓_型式與尺寸

混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓JG 160-2004

JG160-2004混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓

混凝土用膨脹型、擴空型建筑錨栓JG160-2004

混凝土標號與混凝土強度等級的換算關系 一、《鋼筋混凝土結構設計規(guī)范》（tj10—74）的混凝土標號可按附表1.1 換算為混凝土強度等級。 混凝土標號與強度等級的換算附表1.1 二、當按tj10—74規(guī)范設計，在施工中按本標準進行混凝土強度檢驗評定 時，應先將設計規(guī)定的混凝土標號按附表1.1換算為混凝土強度等級，并以其相 應的混凝土立方體抗壓強度標準值fcuｕ，k（n/m㎡）按本標準第四章的規(guī)定進 行混凝土強度的檢驗評定?；炷恋呐渲茝姸瓤砂磽Q算后的混凝土強度等級和強 度標準差采用插值法由附表2.1確定。 附錄二混凝土施工配制強度混凝土施工配制強度（n/m㎡） 附表2.1 注：混凝土強度標準差應按本標準附錄三的規(guī)定確定。 附錄三混凝土生產質量水平（一）混凝土的生產質量水平，可根據統(tǒng)計周 期內混凝土強度標準差和試件強度不低于要求強度等級的百分率，按附表3

雙錐面膨脹錨栓(szm建筑錨栓)是在研究現有各類膨脹錨栓的基礎上,結合力學試驗結果和工程應用經驗,設計開發(fā)出的高性能錨栓新產品。詳細介紹了這種錨栓的構造特征、工作原理、使用方法、性能指標和應用條件,并將其與hilti(喜利得)和fischer(慧魚)的同類產品進行了比較

新型多級多段式膨脹型建筑錨栓——在建筑結構中，錨栓因其錨固的可靠性和安裝的靈活性，在許多方面正逐步取代預埋件，在貨架固定、設備安裝、玻璃幕墻安裝、外掛石材、外墻外保溫材料錨固固、門窗安裝、道路護欄、管道支架、建筑裝飾以及建筑物改造、加固等工程...

在分析普通混凝土強度影響因素基礎上,選取混凝土配料中7個因素作為輸入值,混凝土28d強度作為輸出值建立了混凝土強度預測的bp網絡模型。討論了模型的學習樣本、網絡參數對預測精度的影響,選出最佳網絡參數配置。實例證明模型預測精度高。

在水利水電工程中,混凝土的抗壓強度是其多項性能指標中最重要的一項.水利水電工程一般以混凝土28天齡期的抗壓強度作為工程質量驗收評判的依據,但水利水電工程的施工往往需要連續(xù)性,通過檢測前期3天或7天的混凝土抗壓強度值,預判28天的混凝土抗壓強度結果,不僅能夠保證施工質量,而且為水利水電工程混凝土施工的連續(xù)性提供科學依據.

49組，47.7mpa 2.5mpa，46.2mpa 47.7－2.5≥40 46.2 45.2≥40 46.2≥35.5 5~9＜c20c20~c40＞c40 0.73.54.55.5 標準差sfcu=強度最小值fcu,min= n≥5mfcu-sfcu≥fcu,kfcu,min≥fcu,k-cσ0 n=2－4mfcu≥fcu,k+dfcu,min≥fcu,k-0.5d 備注/ 10~19 混凝土強度評定表表k.5.0.7-1 驗收批時 段： 2017年07月21日-2017年08月20日 驗收批試件n=平均強度mfcu= mfcu-sfcu≥fcu,k fc

一、普通混凝土達到1.2n/mm2強度所需齡期參考對照表 外界 溫度℃ 水泥品種 及強度等 級 混凝土 強度等 級 期限 (h) 外界 溫度℃ 水泥品種及 強度等級 混凝土 強度等 級 期限 (h) 1-5℃普通42.5 c1548 10-15℃普通42.5 c1524 c2044c2020 1-5℃礦渣32.5 c1560 10-15℃礦渣32.5 c1532 c2050c2024 5-10℃普通42.5 c1532 15℃ 以上 普通42.5 c1520以下 c2028c2020以下 5-10 礦渣32.5 c1540 15℃ 以上礦渣32.5 c1520 c2032c2020 注：水灰比:采用普通水泥為0.65-0.8；采用礦渣水泥為0.56-0.68。

本文將對比后切式錨栓與膨脹錨栓在建設工程領域的應用，詳細說明它們的特點、優(yōu)缺點以及適用場景。

一、立方體抗壓強度標準值fcu,k 《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定混凝土強度等級應按立方體抗壓強度標準值確定，用符號 fcu,k表示。即用上述標準試驗方法測得的具有95%保證率的立方體抗壓強度作為混凝土的 強度等級，有c15,c20,?c80,共14個等級。例如c30表示立方體抗壓強度標準值為 30n/mm**2. 其中c50~c80屬高強度混凝土范疇。 二、棱柱體抗壓強度標準值fck 《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定以上述棱柱體試件試驗測得的具有95%保證率的抗壓強度為混 凝土軸心抗壓強度標準值，用fck表示。 三、圓柱體抗壓強度標準值fc’ 圓柱體抗壓強度也應屬于軸心的抗壓強度范疇，只不過它是外國的規(guī)范采用的，如美國，日 本等等。 四、圓柱體抗壓強度標準值與立方體抗壓強度標準值的換算關系 在c60以下：fc’=0.79*fcu,k c60：fc’=0.833*

測試標準養(yǎng)護混凝土早齡期(3d、7d)和后期(28d、90d)抗壓強度值,通過回歸分析建立混凝土早齡期與后期抗壓強度關系式。分析結果表明,混凝土強度發(fā)展的規(guī)律性隨齡期增長趨于明顯,7d推定混凝土后期強度關系式相關性明顯較3d推定混凝土后期強度關系式相關性好,前者能有效應用于施工過程中的混凝土強度控制;混凝土強度發(fā)展規(guī)律更接近冪函數分布,冪函數類曲線的相關性相對較好。

45 5 53.23 0.00 aa=0.53ab=0.2 aa=ab= rf=0.85rs=1fce=51.7 rc=1fce,g=51.7 項目指標102040162040項目 16~20175160145180170155 11~15180165150185175160 5~10185170155190180165 最終確定水膠比=0.65 單位用水量 用水泥膠砂28d抗壓強度實測 值 當無水泥膠砂28d抗壓強度實測值時可用 下式.fce,g是水泥強度等級值. fce=rc*fce,g 強度等級大于c60 fce= 維勃稠度 (s)坍落度 （mm） 計算水膠比w/b 強度等級小于c60 w/b=aa*fb/(fcu,o+aa*ab*fb) 注：1、本表 硅酸鹽水泥，可 2

制備混凝土拌合物之前,選擇正確的組成材料和決定其配比是獲得能滿足規(guī)定強度混凝土的第一步。在確定配合比時,運用混凝土強度的影響因素及其規(guī)律,無疑是非常重要的。為此,進行了研究。