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更新時(shí)間：2025.05.31
典型鋼梁與箱型柱采用梁翼切削或梁翼加蓋板抗彎接頭的破壞模式

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頁數(shù)： 12頁

本文主要介紹二十二組鋼梁與箱型柱抗彎接頭試體的耐震行為與破壞模式,其中十七組試體采用梁翼切削(reduced beam section,RBS)式接頭,另五組以梁翼加蓋板的補(bǔ)強(qiáng)(enlarged beam section,EBS)式接頭,所有試體均為梁腹栓接、梁翼焊接(BWWF)的現(xiàn)場施作接頭。試驗(yàn)結(jié)果顯示,七組梁翼切削試體及三組梁翼加蓋板試體具有4%弧度層間位移角或3%塑性轉(zhuǎn)角以上的變形能力,此十組試體的平均梁塑鉸應(yīng)變硬化系數(shù)為1.22。由試體破壞形式歸納,造成梁柱接頭變形能力不足的破壞模式包括:梁翼板全滲透焊道斷裂、梁翼板于梁腹扇形開孔尖端附近斷裂、梁翼切削段內(nèi)斷裂、柱內(nèi)橫隔板與柱板間焊道破壞、及柱板冷(氫)裂五類。探討此試體破壞原因發(fā)現(xiàn),在六組鋼梁與柱內(nèi)橫隔板電溶渣焊焊道側(cè)接合的試體中,三組試體破壞發(fā)生于電溶渣焊與柱板接合界面附近,破壞機(jī)率高達(dá)50%,此現(xiàn)象應(yīng)值得鋼構(gòu)業(yè)重視。本研究成果也發(fā)現(xiàn),高達(dá)55%試體未滿足臺(tái)灣鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范3%塑性轉(zhuǎn)角或美國AISC耐震特別規(guī)定4%層間位移角的變形需求,此顯示鋼梁與箱型柱采用梁翼切削或加蓋板抗彎接頭的設(shè)計(jì)、施工與檢測(cè)技術(shù)有相當(dāng)大的改善空間。

典型鋼梁與箱型柱采用梁翼切削或梁翼加蓋板抗彎接頭的破壞模式

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本文主要介紹二十二組鋼梁與箱型柱抗彎接頭試體的耐震行為與破壞模式,其中十七組試體采用梁翼切削(reduced beam section,RBS)式接頭,另五組以梁翼加蓋板的補(bǔ)強(qiáng)(enlarged beam section,EBS)式接頭,所有試體均為梁腹栓接、梁翼焊接(BWWF)的現(xiàn)場施作接頭。試驗(yàn)結(jié)果顯示,七組梁翼切削試體及三組梁翼加蓋板試體具有4%弧度層間位移角或3%塑性轉(zhuǎn)角以上的變形能力,此十組試體的平均梁塑鉸應(yīng)變硬化系數(shù)為1.22。由試體破壞形式歸納,造成梁柱接頭變形能力不足的破壞模式包括:梁翼板全滲透焊道斷裂、梁翼板于梁腹扇形開孔尖端附近斷裂、梁翼切削段內(nèi)斷裂、柱內(nèi)橫隔板與柱板間焊道破壞、及柱板冷(氫)裂五類。探討此試體破壞原因發(fā)現(xiàn),在六組鋼梁與柱內(nèi)橫隔板電溶渣焊焊道側(cè)接合的試體中,三組試體破壞發(fā)生于電溶渣焊與柱板接合界面附近,破壞機(jī)率高達(dá)50%,此現(xiàn)象應(yīng)值得鋼構(gòu)業(yè)重視。本研究成果也發(fā)現(xiàn),高達(dá)55%試體未滿足臺(tái)灣鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范3%塑性轉(zhuǎn)角或美國AISC耐震特別規(guī)定4%層間位移角的變形需求,此顯示鋼梁與箱型柱采用梁翼切削或加蓋板抗彎接頭的設(shè)計(jì)、施工與檢測(cè)技術(shù)有相當(dāng)大的改善空間。

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