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采用恒溫恒壓擴(kuò)散焊、相變超塑性擴(kuò)散焊、沖擊加壓擴(kuò)散焊對(duì)直接對(duì)焊和加納米鎳粉中間層的鈦合金-不銹鋼焊接接頭進(jìn)行了研究。測(cè)試了接頭強(qiáng)度,并進(jìn)行了斷口形貌觀察和組織分析,結(jié)果表明:3種試驗(yàn)方法中,恒溫恒壓擴(kuò)散焊所得接頭強(qiáng)度較小,而沖擊加壓擴(kuò)散焊所得接頭強(qiáng)度較高;直接擴(kuò)散焊時(shí),接頭上兩種基體材料之間的互擴(kuò)散程度很大程度上影響了鈦合金-不銹鋼接頭的強(qiáng)度;采用納米鎳粉作中間層能形成強(qiáng)度較高的接頭,達(dá)到了213MPa,但納米鎳粉的致密度不夠高,接頭的強(qiáng)度在很大程度上受到了限制。
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采用恒溫恒壓擴(kuò)散焊、相變超塑性擴(kuò)散焊、沖擊加壓擴(kuò)散焊對(duì)直接對(duì)焊和加納米鎳粉中間層的鈦合金-不銹鋼焊接接頭進(jìn)行了研究。測(cè)試了接頭強(qiáng)度,并進(jìn)行了斷口形貌觀察和組織分析,結(jié)果表明:3種試驗(yàn)方法中,恒溫恒壓擴(kuò)散焊所得接頭強(qiáng)度較小,而沖擊加壓擴(kuò)散焊所得接頭強(qiáng)度較高;直接擴(kuò)散焊時(shí),接頭上兩種基體材料之間的互擴(kuò)散程度很大程度上影響了鈦合金-不銹鋼接頭的強(qiáng)度;采用納米鎳粉作中間層能形成強(qiáng)度較高的接頭,達(dá)到了213MPa,但納米鎳粉的致密度不夠高,接頭的強(qiáng)度在很大程度上受到了限制。
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