UPS主機本身及其他設備散熱量計算

文中指出有關空氣調節(jié)設計手冊、高等學?？諝庹{節(jié)教材及空調專著中,電動設備散熱量計算普遍存在的問題,即將電動設備消耗的全部電能都轉換成熱量的觀念是片面的.并提出電動設備散熱量的分類及其相應的計算方法,可供空調設計、教學、科研工作者參考.

文中指出有關空調設計手冊、高等院?？諝庹{節(jié)教材及空調專著中，電動設備散熱量計算普遍存在的問題，即將電動設備消耗的全部電能都轉換成熱量的觀念是片面的．并提出電動設備散熱量的分類及其相應的計算方法．

供暖型風機盤管由貫流式風機及u形肋片管構成,其散熱性能與傳統(tǒng)風機盤管有很大不同。以供暖型風機盤管在進水口熱水溫度為45～60℃及熱水流量為30～110kg/h時不同供熱工況下的散熱量為基礎條件,探討了設備在定流量及變流量運行時供暖型風機盤管的散熱量計算方法。

1 煤炭發(fā)熱量計算公式 一、前言 煤炭發(fā)熱量是評價煤質的一項重要指標，是水泥生產用煤計算熟料熱耗及標 準煤耗的主要依據。煤的發(fā)熱量除少數大廠采用氧彈熱量計實測外，絕大多數水 泥企業(yè)都是利用工業(yè)分析結果，采用經驗公式計算煤的發(fā)熱量。 由于過去所用公式不夠統(tǒng)一，為此，原建材部于1980年下發(fā)了《關于燃料 熱值和標準煤統(tǒng)一計算方法規(guī)定的通知》，通知所規(guī)定的經驗公式為煤炭科學院 六十年代末期推導的三個公式即：煙煤、無煙煤和褐煤低位發(fā)熱量經驗公式。其 計算公式請見《化驗室工作手冊》附錄。上述三個公式在水泥生產用煤、熟料熱 耗及對水泥企業(yè)標準煤耗考核中起到了一定的作用。但這一公式也有一定的缺陷 和局限性，如煙煤發(fā)熱量與水分、灰分、揮發(fā)分和焦渣特征有關，但當時推導這 一公式時，沒有把焦渣特征定量化納入公式中，而是根據焦渣特征的大小分組列(zhòng)n出k值。在計算煤炭發(fā)熱量時，根據

新建鐵路貴陽至廣州客運專線（貴州段）ggtj-2標段 都勻東制梁場 蒸汽養(yǎng)護鍋爐供熱量計算 編制： 審核： 審批： 中鐵隧道集團有限公司都勻東制梁場 二0一0年十二月 新建鐵路貴陽至廣州客運專線（貴州段）ggtj-2標段蒸汽養(yǎng)護鍋爐供熱計算 中鐵隧道集團有限公司都勻東制梁場1 關于梁場蒸汽養(yǎng)護鍋爐供熱量的計算 1.計算目的 為加快梁場生產速度，加快梁片預制的節(jié)奏、縮短施工周期同時保證產品質 量以及相關的技術要求，拆模前采用養(yǎng)護罩形式進行蒸汽養(yǎng)護從而需對供熱設備 進行供熱量計算是否滿足施工要求。 2、計算依據 箱梁的施工技術要求以及鍋爐、蒸養(yǎng)罩、蒸養(yǎng)管道和監(jiān)測儀器等養(yǎng)護設備的 特點。 供熱設備—dzl4-1.25-aii型4t燃煤鍋爐設計說明書。 3、計算過程 單榀箱梁所用蒸汽量計算如下： w=q/(i×h) 其中：q----計算所需總熱量（

煤炭發(fā)熱量計算公式

游泳池耗熱量計算 1.游泳池水表面蒸發(fā)損失的熱量： q2=a·γ·a(p1-p2)(0.0174v+0.0229)(760／b) 式中：q2：游泳池水表面蒸發(fā)損失的熱量(kj／h) a：熱量換算系數，a=4.1868 γ：與游泳池水溫相等的飽和蒸氣的蒸發(fā)汽化潛熱(kcal／kg) p1：與游泳池水溫相等的飽和空氣的水蒸氣分壓(mmhg) p2：游泳池的環(huán)境空氣的水蒸氣分壓力(mmhg) v：游泳池水面上的風速(m/s)，一般按下列規(guī)定使用：(室內游泳池v=0.2-0.5；露 天游泳池v=2-3) a：游泳池水表面面積(m2) b：當地大氣壓力(mm·hg) 2.游泳池的水表面、池底、池壁、管道和設備等傳導所損失的熱量ｌ 應按游泳池水表面蒸發(fā)損失熱量的20％計算確定。 3.補充水加熱所需的熱量： q=a·q·γ·(tl-t2) 式中：q：游

煙煤低位發(fā)熱量的新公式 qnet，ad=8575.63-17.63*vad-94.64*aad-167.89*mad+41.52crc 全水marmadvadaadfcadqnet，ad 8.887.40.9529.6721.7847.66080.9132 煙煤低位發(fā)熱量的經驗公式vdafkqnet，ad qnet，ad=100*k-（k+6）*(mad+aad)-3*vad-40*mad38.39783795878.94 只有在vdaf≦35%，同時mad＞3%時減去（40*mad） vdaf=vad*100/(100-mad-aad) kvdaf(%)＞10＞13.5＞17＞20＞23＞29 焦渣特征～13.5～17～20～23～29～32 18480.58078.576.576.5 28483.5

煤炭發(fā)熱量計算公式 (2)

28℃蒸發(fā)潛熱水面風速27℃水的飽和蒸氣壓 與氣溫相應的 蒸汽分壓（29℃） 水面面積標準大氣壓當地大氣壓水面蒸發(fā)損失的水面蒸發(fā)水面蒸發(fā) γνwpbpqasbb'熱量qs量w量w (kcal/kg)(m/s)(mmhg)(mmhg)(m2)(mmhg)(mmhg)(kj/h)(kg/h)(kg/h) 恒溫游泳池581.90.226.718411760722.46241750.0599.2374.51 按摩池581.90.226.71822760722.4612940.395.313.99 合計104.54 水面蒸發(fā)損失的系數傳導損失的熱量 熱量qs (kj/h)(%)(kj/h) 恒溫游泳池241750.0520.0048350.01 按摩池12940.3920.00258

文章通過對建筑物圍護結構的耗熱量計算進行分析和對我國建筑的熱工環(huán)境和建筑節(jié)能現狀進行闡述,得出了建筑物圍護結構節(jié)能的分析結論,并由此提出了建筑物維護結構節(jié)能主要措施.

提出了1種基于現場實測的地鐵站設備管理用房設備發(fā)熱量計算方法,并應用該方法對某地鐵站進行了實際測試分析.測試結果表明該車站設備管理用房設備發(fā)熱量較為穩(wěn)定,各房間的設備發(fā)熱量均小于設計冷負荷,其中部分房間差別較大.應用所建立的方法可以確定地鐵站設備管理用房設備發(fā)熱量,為地鐵站空調小系統(tǒng)的優(yōu)化設計提供可靠的依據,對小系統(tǒng)運營成本的節(jié)約有重要意義.

比較了圍護結構傳熱得熱量的兩種計算方法:周期性反應系數法和傳遞函數法。與傳遞函數法相比,周期性反應系數法簡化了計算,而且周期性反應系數能反映圍護結構對周期性擾量的熱響應,可作為評價圍護結構熱穩(wěn)定性的指標。推導了傳遞函數系數與周期性反應系數間的關系式,可根據ashrae的數據庫rp626建立典型圍護結構周期性反應系數的數據庫,從而減少周期性反應系數法的計算量。

塑鋼窗冷風滲透耗熱量計算——選定一個典型的住宅戶型,用標準中規(guī)定的塑鋼窗冷風滲透量的計算方法,計算了幾個城市典型戶型冷風滲透熱負荷占總熱負荷的比例,并進行了對比分析。采用示蹤氣體法對塑鋼窗冷風滲透量進行了實驗,得出了塑鋼窗單位長度滲風量的范圍。

選定一個典型的住宅戶型,用標準中規(guī)定的塑鋼窗冷風滲透量的計算方法,計算了幾個城市典型戶型冷風滲透熱負荷占總熱負荷的比例,并進行了對比分析。采用示蹤氣體法對塑鋼窗冷風滲透量進行了實驗,得出了塑鋼窗單位長度滲風量的范圍。通過對計算結果和實驗結果的比較分析,認為該計算方法符合實際,可供設計參考。

主機ups功能說明 根據技術協(xié)議，主機ups作為主機電器控制系統(tǒng)的后備電源，裝置中設有(zhòng)n三套備用模式，冗余度較高，以確保主機電氣控制系統(tǒng)的電源供給。 裝置中的第一備用模式為：交流220v輸入，經開關電源整流成直流24v 以浮充方式為隨帶的蓄電池充電，同時對外輸出給主機電氣控制系統(tǒng)使用。第二 備用模式為：當交流輸入電源故障或開關電源故障時，自動轉換成隨帶的蓄電池 直接對外輸出給主機電氣控制系統(tǒng)使用，維持的時間不低于30分鐘。第三備用 模式為：當隨帶的蓄電池供電電壓降低到一定值時，自動轉換成由船上的直流充 放電板提供直流24v電源給主機電氣控制系統(tǒng)使用。由第一備用模式轉成第二、 第三備用模式的過程為自動無間斷轉換。同樣當處于第二或第三備用模式工作 時，一旦上一個模式恢復正常，則供電模式會自動轉換成上一模式運行。 一、接口布置 輸入接口：交流220v,船上充放電板直流

低溫采暖散熱器散熱量的實驗研究——本實驗對五種不同類型的散熱器的熱工性能進行了實驗研究。實驗完全按照中華人民共和國國家標準《采暖散熱器散熱量測定方法》（gb/t13754-92）在哈爾濱工業(yè)大學市政環(huán)境工程學院的散熱器熱工性能實驗室中進行的。對于不同種類...

通過對木材干燥窯保溫門在不同厚度的散熱量的計算、比較,得出保溫門的散熱量在一定范圍內隨著厚度的增加而先減少后增加的結論

新型散熱器散熱量調節(jié)裝置的實驗研究——本文針對熱用戶個體調節(jié)提出一種基于改變散熱器外部散熱條件進而調節(jié)散熱器散熱量的裝置。筆者對其在m132型、鋼制柱式、鋁制柱翼型、鑄鐵柱翼型散熱器上使用時的調節(jié)性能進行了實驗研究，確定了該裝置的實用性，得到了各...

新型散熱器散熱量調節(jié)裝置的實驗研究——本文針對熱用戶個體調節(jié)提出一種基于改變散熱器外部散熱條件進而調節(jié)散熱器散熱量的裝置。筆者對其在m132型、鋼制柱式、鋁制柱翼型、鑄鐵柱翼型散熱器上使用時的調節(jié)性能進行了實驗研究，確定了該裝置的實用性，得到了各...

單位：w 28303234363840424444.546485052545658606264.5計算公式 300229249269290312333355377399404421444467490513537560584608638q=3.7815△t1.231 400301328356385414443473503533541564595627659691724757790824866q=4.411△t1.2671 5003573904234574915265625986346436717087467848228619009409801030q=5.212△t1.2687 6004094474855245636

如何提高汽車用散熱器散熱量的研究 李冬（吉林省長春市富奧散熱器公司產品技術部） 摘要：為滿足銅散熱器產品的散熱需要，從生產工藝、工裝入手進行研究，通過 調整工藝參數，調試改進工裝結構，提高散熱器的散熱量，使其達到產品要求。 關鍵詞：焊接散熱量散熱帶冷卻管 前言 汽車散熱器是汽車發(fā)動機冷卻液與空氣進行熱交換的換熱設備，其性能好壞 對發(fā)動機的動力性、經濟性和可靠性有很大的影響。如果散熱能力太小，發(fā)動機 零件會過熱變形（甚至會使零件損壞），降低發(fā)動機機械強度和剛度，破壞潤滑 油膜;汽油機中的高溫可燃混合氣常常會產生早燃或爆燃，導致不正常工作；如 果冷卻水的工作溫度高于沸騰溫度將會使發(fā)動機出現“開鍋”現象。這些都會使 發(fā)動機的性能降低。如果散熱器能力過高，首先將過多的熱量散發(fā)到大氣中去就 必然要損耗一部分燃燒所發(fā)出的熱能，影響汽車運行的經濟性。本課題通過對冷 卻管與散熱