幕墻折線形鋼索預(yù)張力確定和復(fù)合荷載作用的計(jì)算

預(yù)應(yīng)力折線形鋼筋砼屋架 1工程簡介 中央儲(chǔ)備糧嫩江直屬庫新建工程，位于內(nèi)蒙古莫旗紅彥鎮(zhèn)。本工程4棟平 房倉，每棟平房倉長72m，開間36m，跨度21m，建筑面積6511m0，現(xiàn) 澆混凝土排架結(jié)構(gòu)，屋面系統(tǒng)采用預(yù)應(yīng)力混凝土折線屋架，計(jì)4o榀屋架。預(yù)應(yīng) 力筋用冷拉粗鋼筋。這種屋架桿件受力比較均勻，采取后張法工藝施工。由于 工期要求緊，要求混凝土屋架強(qiáng)度增長快。施工進(jìn)度措施：采用快硬硅酸鹽水 泥“525號(hào)硫鋁酸鹽水泥”。屋架采用腹桿拼裝式，腹桿預(yù)制后在現(xiàn)場(chǎng)拼裝，弦 桿、端豎桿及斜壓桿現(xiàn)場(chǎng)整澆。減少了現(xiàn)場(chǎng)安裝模板的工作量，提高了生產(chǎn)率。 2制作方法 2．1原材料、機(jī)具要求 水泥、砂、碎石須做含堿量檢測(cè)。碎石粒徑5—20mm。水泥采有525號(hào)硫 鋁酸鹽水泥。這種水泥硬化較快、早期強(qiáng)度較高與普通硅酸鹽水泥相比較并無 本質(zhì)區(qū)別，要求初凝不能

對(duì)折線形鋼箱柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了1∶3縮尺模型力學(xué)性能的試驗(yàn)研究和非線性有限元分析。試驗(yàn)研究包括設(shè)計(jì)荷載作用下的驗(yàn)證試驗(yàn)和極限承載力試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明:在設(shè)計(jì)荷載作用下,折線形鋼箱柱節(jié)點(diǎn)始終處于彈性階段,極限承載力試驗(yàn)中,折線形鋼箱柱節(jié)點(diǎn)的受力最不利部位為節(jié)點(diǎn)水平段與節(jié)點(diǎn)下段交接區(qū)域,該部位的內(nèi)轉(zhuǎn)折點(diǎn)處存在應(yīng)力集中但未發(fā)生明顯的局部屈曲現(xiàn)象;分析結(jié)果表明:有限元計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好,從而驗(yàn)證了理論分析與原型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的正確性;因此,在構(gòu)造合理和焊縫質(zhì)量優(yōu)良的前提下,折線形鋼箱柱節(jié)點(diǎn)可以應(yīng)用于承重結(jié)構(gòu)中。

為研究折線形鋼箱柱的受力性能,對(duì)其進(jìn)行了設(shè)計(jì)驗(yàn)證和受壓極限承載力的縮尺模型試驗(yàn)研究和有限元分析。試驗(yàn)結(jié)果表明:折線形鋼箱柱在設(shè)計(jì)荷載作用下,始終處于彈性狀態(tài);在受壓極限承載力試驗(yàn)中,折線形鋼箱柱的破壞形態(tài)為鋼箱柱折線相交部分的內(nèi)折點(diǎn)處發(fā)生局部屈曲,導(dǎo)致試件變形過大而喪失承載能力。結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果,分析了折線形鋼箱柱的受力變形特征和內(nèi)力分布規(guī)律。通過對(duì)比分析折線形鋼箱柱的破壞形態(tài)及位置、荷載-位移曲線、極限承載力等,試驗(yàn)結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果吻合良好,驗(yàn)證了理論分析與原型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的正確性。

闡述了槽型鋁板和加勁肋構(gòu)成的單元式幕墻的內(nèi)力及變形計(jì)算。采用ansys軟件對(duì)單元板塊由槽型鋁板與5條加勁肋組成的結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形進(jìn)行計(jì)算,研究了加勁肋轉(zhuǎn)角處由于局部鉚釘松脫由剛結(jié)點(diǎn)變成鉸接點(diǎn)后其計(jì)算模型發(fā)生改變的應(yīng)力及位移計(jì)算,最后介紹實(shí)際應(yīng)用。

在u型槽結(jié)構(gòu)計(jì)算中,一般取u型槽線路方向1延米寬度的板帶作為計(jì)算單元,按彈性理論簡化為平面模型進(jìn)行計(jì)算。但在實(shí)際工程中,u型槽邊墻墻頂往往需要設(shè)置雨棚支柱等設(shè)施,使得邊墻承受水平集中荷載,此時(shí),如何合理確定集中荷載作用下u型槽邊墻有效計(jì)算寬度成為u型槽設(shè)計(jì)中不可避免的問題。為此,采用三維仿真分析的方法對(duì)此類問題進(jìn)行分析,找出了邊墻在集中荷載作用下的內(nèi)力分布規(guī)律,確定了有效計(jì)算寬度的計(jì)算公式,并據(jù)此提出多個(gè)集中荷載作用下有效計(jì)算寬度的計(jì)算公式,為設(shè)計(jì)者提供借鑒和參考。

萄舛雷．劫萄碓鐫簪螽，繃，名南 風(fēng)荷載作用下曲面建筑外窗及玻璃 ?一j 幕墻的應(yīng)力計(jì)算 劉忠偉洪彥若 一 、引言 隨著我國建筑業(yè)的發(fā)展，單純的平面型 建筑玻璃已不能滿足建筑師的設(shè)計(jì)需要，曲 面建筑外窗和曲面玻璃幕墻越來越多。建筑 玻璃季受的主要荷載是風(fēng)荷載，《建筑玻璃 應(yīng)用技術(shù)規(guī)程)jgj113—97標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定了 根據(jù)風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算平面建筑外窗玻璃 板面積或厚度的方法，《玻璃幕墻工程技術(shù) 規(guī)范)jgj102—96中給出了風(fēng)荷載作用下 平面幕墻玻璃板最大拉應(yīng)力的計(jì)算方法。對(duì) 于曲面建筑外窗和曲面玻璃幕墻目前尚無應(yīng) 力計(jì)算方法或玻璃的選擇方法。曲面玻璃已 不再是板，而是薄殼，其應(yīng)力狀態(tài)比板要復(fù) 雜的多，既有薄膜應(yīng)力又有彎曲應(yīng)力，在均 布風(fēng)荷載作用下不再有解析解，通常只能采 用數(shù)值解法，如有限元或差分法。數(shù)值解

為了研究混凝土灌芯玻璃纖維增強(qiáng)石膏墻板(簡稱復(fù)合墻板)在水平均布荷載作用下的內(nèi)力發(fā)展過程和受力體系的演變過程,根據(jù)復(fù)合墻板的組成特點(diǎn),建立了簡化計(jì)算模型。因框架與石膏墻板從開始受力、開裂、塑性變形到達(dá)極限承載力的過程,實(shí)質(zhì)上是石膏板與混凝土框架的剛度不斷衰減的過程;在這個(gè)過程中二者的變形是協(xié)調(diào)的,可以確定各階段框架、石膏板的剛度,給出了復(fù)合墻板在水平均布荷載作用下的各種受力破壞途徑、內(nèi)力計(jì)算的簡化公式及計(jì)算流程圖。最后對(duì)理論計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析,結(jié)果表明:提出的計(jì)算公式與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。

針對(duì)ccsg樁復(fù)合地基這種新型地基處理技術(shù),研究了其在工程實(shí)際中常遇到的情況,即考慮土體水平滲透系數(shù)變化以及荷載逐漸施加的固結(jié)問題,建立了相應(yīng)的數(shù)學(xué)模型,推導(dǎo)得到了固結(jié)一般解,并具體給出了單級(jí)等速加載情況下的特解,且荷載瞬時(shí)施加情況下的復(fù)合地基解析解為本文解的特例。通過計(jì)算分析得到加荷時(shí)間等參數(shù)對(duì)固結(jié)過程的影響曲線。結(jié)果表明:加載歷時(shí)越長,強(qiáng)涂抹區(qū)范圍越大,固結(jié)速度越慢。最后將實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)反算,獲得其固結(jié)度變化曲線,該曲線與本文理論獲得的固結(jié)度變化曲線走勢(shì)相似,可以驗(yàn)證本文解析解的正確性。

擋土墻受局部連續(xù)荷載作用的附加土壓力——求解附加應(yīng)力的布西涅斯克解答和弗拉曼解答與朗肯土壓力理論結(jié)合,可用來計(jì)算擋土墻受矩形鉛直均布荷載和條形鉛直均布荷載作用,在墻背處引起的附加主動(dòng)土壓力和附加被動(dòng)土壓力的變化情況“這種計(jì)算方法可以較準(zhǔn)確地考慮...

為確定實(shí)際工程中折線形鋼箱柱的一些受力狀態(tài)和破壞特征,建立了該構(gòu)件的有限元模型,對(duì)折線形鋼箱柱的受力、變形等進(jìn)行有限元分析,并建立了1:8的實(shí)體模型進(jìn)行極限承載力的模型試驗(yàn)。最后,將試驗(yàn)結(jié)果與軟件模擬結(jié)果進(jìn)行了比較,提出一些對(duì)折線形鋼箱柱的設(shè)計(jì)、工廠加工、現(xiàn)場(chǎng)吊裝及施工監(jiān)控有益的建議。

對(duì)于異型建筑而言,其施工時(shí)的工作狀態(tài)與正常使用階段不完全一致,如按正常使用階段進(jìn)行設(shè)計(jì),可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)在施工過程中出現(xiàn)安全問題。以某音樂廳為背景,采用空間有限元分析軟件midas/gen建立全結(jié)構(gòu)模型,對(duì)施工過程進(jìn)行模擬分析,得到了斜折線形鋼柱在各施工階段由施工荷載和溫度荷載引起的應(yīng)力值,對(duì)斜折線形鋼柱的施工定位與安裝具有指導(dǎo)意義,也可作為施工監(jiān)測(cè)的參考。

往復(fù)荷載作用下單樁p—y曲線研究——該文在大量試樁數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，分析了水平往復(fù)荷載作用下樁土作用機(jī)理，討論了水平往復(fù)荷載作用下單樁的影響因素。文章推導(dǎo)了壓縮系數(shù)與彈性模量、切線泊松比關(guān)系的公式，采用土壤常規(guī)參數(shù)繪制了水平靜載單樁p—y曲線，通過對(duì)...

往復(fù)荷載作用下凍土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的研究——凍土的力學(xué)參數(shù)是與加載條件和加載歷史以及溫度、含水量等多方面因素有關(guān)的過程量，在不同的應(yīng)力環(huán)境中表現(xiàn)出不同的力學(xué)特性．研究了加載方式、含水量以及溫度對(duì)不同試樣類型的力學(xué)性能的影響．結(jié)果表明：不同加載方...

為研究大懸挑鋼箱梁與折線形鋼箱柱連接節(jié)點(diǎn)在不同工況組合下的受力性能,對(duì)其進(jìn)行了1∶3的縮尺試驗(yàn)研究和有限元數(shù)值分析。試驗(yàn)借助改進(jìn)型幾何可變框式試驗(yàn)架,實(shí)現(xiàn)了設(shè)計(jì)要求的2種荷載工況,并分析了節(jié)點(diǎn)在各種工況組合下的受力性能和變形情況。運(yùn)用有限元軟件對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了彈性分析,得到了節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力分布與變形情況。研究結(jié)果表明:試驗(yàn)結(jié)果與有限元分析結(jié)果吻合良好,驗(yàn)證了理論分析的正確性;節(jié)點(diǎn)在設(shè)計(jì)荷載作用下始終處于彈性工作狀態(tài),其受力最不利位置位于左梁與折線柱的翼緣相交部位。

折線形隧道窯起拱高度的分析

闡述幕墻鋼索張力的測(cè)試裝置,介紹張力機(jī)械式測(cè)試裝置、頻譜分析測(cè)試裝置及電阻應(yīng)變式測(cè)試裝置的原理,并進(jìn)行性能分析,最后給出應(yīng)用實(shí)例。

為研究壓彎荷載作用下復(fù)合節(jié)能輕質(zhì)墻板橫向水平受力性能,以墻板壓彎試驗(yàn)為基礎(chǔ),建立了壓彎墻板有限元模型。通過與墻板試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較,驗(yàn)證了有限元模型的正確性,并利用該有限元模型,探討了自攻螺釘間距、自攻螺釘直徑、薄面板強(qiáng)度、薄面板彈性模量等參數(shù)對(duì)壓彎墻板橫向水平承載力的影響程度與規(guī)律。以此為基礎(chǔ),提出了壓彎荷載作用下復(fù)合節(jié)能輕質(zhì)墻板橫向水平承載力簡化計(jì)算公式。結(jié)果表明:自攻螺釘間距、自攻螺釘直徑與薄面板強(qiáng)度、薄面板彈性模量等參數(shù)對(duì)壓彎墻板橫向水平承載力有較大影響。

應(yīng)用有限元法研究了cfg樁復(fù)合地基在水平和豎向荷載作用下的工作性狀.分析了不同褥墊層厚度、不同水平力大小時(shí)cfg樁復(fù)合地基的工作性狀.結(jié)果表明：相同水平力作用下,褥墊層厚度越大樁頂水平位移越小;褥墊層厚度存在一個(gè)合理的范圍以使承臺(tái)的水平和豎向位移較小.

山東省淄博市第二建筑安裝工程公司在某軸承廠金工車間工程施工中,采用混凝土蓄熱法進(jìn)行冬期施工,順利完成了折線形鋼筋混凝土屋架的現(xiàn)場(chǎng)預(yù)制任務(wù)。該車間屋架選用圖集g314(二)、wj-18-2ca,部分腹桿構(gòu)件由加工廠

本文通過某一工程實(shí)例,對(duì)新建建筑物基地壓力作用下,周邊既有建筑地基變形情況進(jìn)行了理論計(jì)算分析。分別采用分層總和法和規(guī)范法計(jì)算在相鄰荷載作用下,既有住宅樓地基變形量的差異,并計(jì)算了施工不同高度時(shí),地基變形的影響范圍及變形量。通過理論計(jì)算,為工程設(shè)計(jì)、施工提供相關(guān)參考建議。

設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期跨數(shù)彎矩系數(shù)撓度系數(shù) 3020.1250.5213 5030.10.67703.5 10040.1070.63204 250.1050.64404.5 場(chǎng)地類別當(dāng)前選項(xiàng):5 a6 b強(qiáng)度彈性模量局部承壓7 c鋁材6063-t585.5700001208 d鋁材6063-t614070000153.89 3鋁材6063a-t5124.47000015010 鋁材6061-t485.57000013511 鋁材6061-t5190.570000198.812 q235鋼材21520600032014 橫梁材料:616 立柱材料:618 地震烈度地震加速度αmax20 60.05g0.0422 70.10g0.08 70.15g0.12按單跨簡支

為了解波形鋼腹板pc組合箱梁抗扭性能,通過試驗(yàn)結(jié)合有限元方法,研究了該類型梁在偏心荷載作用下的撓度、橫向位移、扭轉(zhuǎn)角度、箱梁截面的翹曲應(yīng)變、翹曲應(yīng)力及波形鋼腹板的附加剪應(yīng)力等力學(xué)特征。結(jié)果表明:在偏心荷載作用下,波形鋼腹板pc組合梁混凝土頂、底板上的翹曲應(yīng)力較大,且最大翹曲應(yīng)力出現(xiàn)在混凝土底板角點(diǎn)處,而波形鋼板上的翹曲應(yīng)力較小;在相同荷載等級(jí)下,波形鋼腹板上由約束扭轉(zhuǎn)及畸變產(chǎn)生的附加剪應(yīng)力約為對(duì)稱荷載產(chǎn)生的剪應(yīng)力的1.5倍,并且在鋼腹板截面沿高度方向分布較為均勻。