本項(xiàng)目的研究內(nèi)容和目標(biāo)是對SF6斷路器強(qiáng)流開斷過程中的滅弧室內(nèi)瞬態(tài)壓力測量方法進(jìn)行系統(tǒng)研究，采用振蕩回路對真型斷路器模型的開斷過程進(jìn)行模擬試驗(yàn)，建立滅弧室瞬態(tài)壓力試驗(yàn)檢測平臺，實(shí)現(xiàn)對斷路器有載開斷全過程中壓氣缸和噴管內(nèi)部壓力分布和壓力變化的有效測量，重點(diǎn)解決高溫高壓隔離、傳感方式、瞬態(tài)壓力波傳播特性、測量結(jié)果分析和干擾抑制等關(guān)鍵技術(shù)瓶頸問題，以期提高我國高壓斷路器的設(shè)計(jì)、制造和運(yùn)行水平。 本項(xiàng)目提出了基于壓阻式傳感器和帶阻尼畢脫管的動(dòng)態(tài)壓力測量方法，研究難點(diǎn)在于如何在電弧開斷過程中高溫、高壓、強(qiáng)瞬態(tài)電磁環(huán)境下準(zhǔn)確測量滅弧室內(nèi)的暫態(tài)壓力分布，目前取得的主要成果如下: (1) 搭建了激波管模擬實(shí)驗(yàn)平臺，可測試不同導(dǎo)管結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性，建立了畢托管瞬態(tài)壓力傳播模型。 (2) 針對SF6斷路器滅弧室暫態(tài)壓力測量的安裝問題，基于Bergh-Tijdeman公式研究了不同導(dǎo)管結(jié)構(gòu)的導(dǎo)壓特性，給出了滿足不同測點(diǎn)測量要求的導(dǎo)管參數(shù)限制條件，采用導(dǎo)管內(nèi)充阻尼填料和采用細(xì)密多孔導(dǎo)管兩種方式，實(shí)現(xiàn)對導(dǎo)管中壓力波共振現(xiàn)象的臨界阻尼，很好地解決了導(dǎo)管測壓結(jié)構(gòu)的共振抑制和瞬態(tài)壓力波準(zhǔn)確測量間的矛盾。 (3) 采用壓阻式壓力傳感器和帶阻尼畢脫管進(jìn)行SF6斷路器動(dòng)態(tài)壓力測量，良好解決了暫態(tài)響應(yīng)速度、抗機(jī)械沖擊、抗電磁干擾、高溫隔離和高電壓隔離問題，能夠準(zhǔn)確測量斷路器開斷過程中壓氣缸內(nèi)的壓力變化和噴管上游的壓力變化，以及斷路器吹弧過程中噴管喉部和噴管下游的壓力變化。 (4) 系統(tǒng)獲取了不同開斷電流和不同燃弧時(shí)間條件下的斷路器滅弧室壓力變化數(shù)據(jù)，對分析改進(jìn)滅弧室結(jié)構(gòu)、完善仿真分析方法等具有重要價(jià)值。

滅弧過程中的氣流場分布是決定SF6斷路器開斷能力的關(guān)鍵，目前對氣流場的研究主要采用仿真分析方法，已取得大量研究成果，但缺乏相關(guān)試驗(yàn)測量手段的支持和驗(yàn)證。準(zhǔn)確的滅弧室瞬態(tài)壓力測量對校核氣流場仿真結(jié)果、分析滅弧性能、優(yōu)化滅弧室結(jié)構(gòu)有著重要的參考價(jià)值。但由于在強(qiáng)流開斷過程中滅弧室壓力特性表現(xiàn)為ms級瞬態(tài)壓力波，同時(shí)測量過程受到高溫、高電壓、強(qiáng)電流、強(qiáng)電磁場、強(qiáng)機(jī)械振動(dòng)等多重干擾的影響，導(dǎo)致滅弧室噴管等關(guān)鍵部位的壓力測量難以實(shí)現(xiàn)。本項(xiàng)目擬對SF6斷路器強(qiáng)流開斷過程中的滅弧室內(nèi)瞬態(tài)壓力測量方法進(jìn)行系統(tǒng)研究，采用振蕩回路對真型斷路器模型的開斷過程進(jìn)行模擬試驗(yàn)，建立滅弧室瞬態(tài)壓力試驗(yàn)檢測平臺，實(shí)現(xiàn)對斷路器有載開斷全過程中壓氣缸和噴管內(nèi)部壓力分布和壓力變化的有效測量，重點(diǎn)解決高溫高壓隔離、傳感方式、瞬態(tài)壓力波傳播特性、測量結(jié)果分析和干擾抑制等關(guān)鍵技術(shù)瓶頸問題，以期提高我國高壓斷路器的設(shè)計(jì)、制造和運(yùn)行水平。

電弧對供配電系統(tǒng)的安全運(yùn)行有很大的影響。開關(guān)電器在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上要保證其操作時(shí)電弧能迅速地熄滅 。

交流電弧每一個(gè)周期要暫時(shí)熄滅兩次。

真空滅弧室可以迅速恢復(fù)間隙絕緣能力以及耐受系統(tǒng)瞬態(tài)恢復(fù)電壓的能力，最終將電弧熄滅。

按外殼分：玻璃真空滅弧室、陶瓷真空滅弧室。

按用途分：斷路器用真空滅弧室、負(fù)荷開關(guān)用真空滅弧室、接觸器用真空滅弧室、重合器真空滅弧室、分段器用真空滅弧室及其它特殊用途真空滅弧室。