10CrNi3MoV鋼低匹配對接接頭的拉伸疲勞性能

采用不同彎心直徑,測定了屈服強度為590mpa級10crni3mov鋼焊接接頭彎曲試驗后不同部位的伸長率,并結(jié)合該級別鋼彎曲試驗的其它相關(guān)規(guī)定,說明了現(xiàn)行的10crni3mov鋼焊接接頭彎曲試驗中彎心直徑的規(guī)定比較苛刻,亟待修訂。

彈性階段以提高低匹配接頭彎曲承載能力為目標,基于材料力學(xué)方法針對三點彎曲時低匹配對接接頭的余高形狀設(shè)計,提出了等彎曲承載能力(eblcc)的設(shè)計思想、判據(jù)及實現(xiàn)條件,并給出了三點彎曲接頭余高形狀設(shè)計方案,同時對理論分析結(jié)果進行了有限元驗證.結(jié)果表明,理論計算余高形狀為拋物線形,有限元結(jié)果與理論分析基本吻合,eblcc設(shè)計使峰值應(yīng)力從低匹配接頭承載薄弱的焊縫區(qū)轉(zhuǎn)移到近焊趾的母材部位,從而提高了低強焊縫的彎曲承載與抵抗彎曲變形能力.余高雙側(cè)對稱圓弧型可以替代拋物線型.這種設(shè)計方法對高強鋼低匹配對接接頭設(shè)計及應(yīng)用具有參考和指導(dǎo)意義.

對10crni3mov/bfe3011復(fù)合板彎頭對接接頭進行x射線探傷,發(fā)現(xiàn)在焊縫上存在兩條明顯的線性顯示,但是依據(jù)焊接接頭缺陷判定方法和經(jīng)驗不能準確判定該線性顯示為何種缺陷,針對這種線性顯示進行研究,確定該缺陷顯示為過渡層焊縫與復(fù)層間形成的連續(xù)空穴在x光片上得顯示,經(jīng)對坡口形式和焊接順序進行調(diào)整,可以有效避免此類缺陷的產(chǎn)生

各種型鋼對接接頭參考值 1．等邊角鋼對接接頭參考值(mm) 角鋼對接接頭角鋼接頭角鋼長(l)空隙(δ)焊縫高(h)角鋼對接接頭角鋼接頭角鋼長(l) 空隙 (δ) 焊縫高(h) 50×50×5 50×50×6 60×60×5 60×60×6 65×65×6 65×65×8 75×75×6 75×75×8 80×80×6 80×80×8 90×90×8 90×90×10 100×100×8 100×100×10 50×50×5 50×50×6 60×60×5 60×60×6 65×65×6 65×65×8 75×75×6 75×75×8 80×80×6 80×80×8 90×90×8 90×90×10 100×100×8 100×100×10 210 220 230

Q345qC鋼及焊接接頭低周疲勞性能與斷裂機理

對冷軋鋼圓形連接點和矩形連接點的壓印接頭進行拉伸-剪切試驗,研究連接點形狀對接頭拉伸-剪切性能的影響。并對圓形連接點壓印接頭進行疲勞試驗。試驗結(jié)果表明,兩種接頭拉伸-剪切強度和剛度相當(dāng)。圓形連接點拉伸-剪切過程中的能量吸收值大于矩形連接點,矩形連接點的失效形式為上板拉脫失效。應(yīng)力比r=0.5,當(dāng)最大疲勞載荷為接頭強度的95%時,接頭循環(huán)壽命可以達到137萬次,為80%時,可以達到疲勞極限500萬次。疲勞失效形式為上板接頭處產(chǎn)生裂紋,裂紋方向與加載方向大致呈90°。提出了圓形點壓印接頭的拉伸-剪切強度預(yù)測公式和疲勞壽命計算公式,拉伸-剪切強度公式的誤差為6.9%。

焊接接頭拉伸試驗 原理 拉伸試驗按gb/t228進行 除非另有規(guī)定，試驗應(yīng)在環(huán)境溫度為23℃±5℃條件下進行。 樣品制備 取樣位置 試樣應(yīng)從焊接接頭垂直于焊縫軸線方向截取，試樣加工完成后，焊縫的軸線 應(yīng)位于試樣平行長度部分的中間，對小直徑管試樣可采用整管。相關(guān)標準或協(xié)議 未做特殊規(guī)定時，“小直徑管”是指外徑小于或等于18mm的管子。 標記 每個試件應(yīng)做標記以便識別其他產(chǎn)品或接頭中取出的位置。 如果相關(guān)標準有要求，應(yīng)標記機加工方向。 每個試樣應(yīng)做標記以便識別其在試件中的準確位置。 熱處理及/或時效 焊接接頭或試樣一般不進行熱處理，但相關(guān)標準標準規(guī)定或允許被試驗的焊 接接頭進行熱處理除外，這時應(yīng)在試驗報告中詳細記錄熱處理的參數(shù)。對于會產(chǎn) 生自然時效的鋁合金，應(yīng)記錄焊接至開始試驗的間隔時間。 取樣 一般要求 取樣所采用的機械加工方法或加工方法不得對試樣性能產(chǎn)生影響。 鋼

Q235鋼對接接頭熔化焊金相組織

四、曲面工件對接接頭的超聲檢測 1、基本要求 曲面工作是指（檢測面）直徑小于或等于500mm的承壓設(shè)備，其檢測方法基 本與9.2節(jié)所述的平板對接焊接接頭的檢測方法類似。但曲面工件縱縫和環(huán)縫因 其曲率的原因，有其自身特點。 1.1.檢測條件的選擇 （1）探頭應(yīng)根據(jù)工件的曲率和材料厚度選擇探頭k值，為了達到較好 的耦合宜選用小晶片探頭。 曲面縱縫檢測與管材縱向缺陷檢測類似，應(yīng)考慮幾何臨界角的限制，確保聲 束能掃查到整個焊接接頭。為了達到較好的耦合效果，若曲率較大，應(yīng)將探頭接 觸面修磨成與工件外表面相吻合的曲面，此時應(yīng)意探頭入射點和k值的變化，并 用曲率試塊作實際測定。 曲面環(huán)縫檢測一般探頭不需修磨也可有較好的耦合效果。若耦合效果不好， 可考慮修磨探頭接觸面。 1.2.對比試塊 直接采用csk系列標準試塊時，缺陷定位定量時考慮

綜述了近年來焊趾熔修技術(shù)在改善焊接接頭疲勞壽命方面的研究現(xiàn)狀,并對最新研究成果與該技術(shù)的研究進展進行總結(jié)。指出了目前在該領(lǐng)域存在的問題與不足,最后對提高焊接接頭疲勞壽命的研究方向和工作重點進行展望。

利用激光沖擊強化對12cr2ni4a不銹鋼焊接接頭進行處理,比較了激光沖擊一次和二次前后焊接接頭拉伸性能、顯微硬度和表面殘余應(yīng)力.結(jié)果表明,12cr2ni4a焊接試件經(jīng)過二次激光沖擊強化后,顯微硬度提高了50%,抗拉強度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且斷裂區(qū)域由焊接熱影響區(qū)轉(zhuǎn)移至基體處,焊接試件的拉伸性能顯著提高.激光沖擊強化消除的焊接殘余拉應(yīng)力是焊接接頭拉伸性能提高的主要原因.

采用微拉伸試驗研究了crmov鋼焊接接頭焊縫金屬的局部力學(xué)性能,并對焊縫金屬進行了微觀組織觀察和顯微硬度測試。結(jié)果表明,焊縫金屬呈現(xiàn)不均勻的微觀組織分布;焊縫金屬環(huán)向試樣的拉伸強度要大于徑向和軸向試樣的拉伸強度,而焊縫中心所取試樣的拉伸強度要小于焊道上所取試樣的拉伸強度。結(jié)合金相分析得到,焊接接頭焊縫金屬最薄弱的部位在焊縫中心等軸晶區(qū)。

各種型鋼對接接頭參考值 1．等邊角鋼對接接頭參考值(mm) 角鋼對接接頭角鋼接頭角鋼長(l)空隙(δ)焊縫高(h)角鋼對接接頭角鋼接頭角鋼長(l) 空隙 (δ) 焊縫高(h) 50×50×5 50×50×6 60×60×5 60×60×6 65×65×6 65×65×8 75×75×6 75×75×8 80×80×6 80×80×8 90×90×8 90×90×10 100×100×8 100×100×10 50×50×5 50×50×6 60×60×5 60×60×6 65×65×6 65×65×8 75×75×6 75×75×8 80×80×6 80×80×8 90×90×8 90×90×10 100×100×8 100×100×10 210 220 230

AZ31B鎂合金TIG焊焊接接頭的疲勞性能

6061鋁合金平板對接焊接接頭拉伸性能研究

01 樣 品 接頭 試件 抗拉 強度 技術(shù) 要求 檢測單位地址：聯(lián)系電話： 批準：審核：主檢： 結(jié)論 備注 聲明：1、本檢驗報告涂改、換頁無效。未經(jīng)本單位書面批準，不得部分復(fù)制本檢驗報告。（完全復(fù)制除外） 2、對本報告如有異議，應(yīng)在收到報告15日內(nèi)以書面形式向本單位提出，過期不予受理。 接頭試件實際抗拉強度 （mpa） 破壞形態(tài) 抗拉強度（mpa） 屈服強度（mpa） 接頭類型 代表數(shù)量（個） 生產(chǎn)單位 接頭等級 母材牌號 公稱直徑（mm） 樣品編號 見證人員： 監(jiān)督登記 號： 送檢日期：年月日檢驗日期：年月日報告日期：年月日 檢評依據(jù)： 見證單位：檢驗類別： 工程名稱：1 工程部位：5.2.9、鋼筋機械連接接頭拉伸性能檢驗報告報告編號： 鋼筋機械連接接頭拉伸性能檢驗報告 委托單位：檢驗

通過一系列對比試驗,研究分析了q345焊接試板焊接接頭橫向拉伸性能與全焊縫和焊板母材之間的差異,探索接頭橫向拉伸所得屈服強度與斷后伸長率的合理性。結(jié)果表明,接頭橫向拉伸所獲得的屈服強度值介于母材與全焊縫的值之間,且試驗結(jié)果受所用引伸計標距的影響較為顯著;接頭橫向拉伸斷裂位置雖在母材上,但抗拉強度值要高于母材強度近20mpa,斷后伸長率則比母材低了近10%,但仍高于全焊縫的值。

通過拉伸試驗機、光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡等研究了熱壓對az31b鎂合金鎢極氬弧焊焊接接頭拉伸性能和斷口形貌的影響。結(jié)果表明:熱壓后焊接接頭的抗拉強度和伸長率分別可達200mpa和10%,比焊態(tài)的分別提高了18%和67%;焊態(tài)接頭拉伸斷口以解理斷裂為主,呈現(xiàn)出較多的腳印狀小平臺,同時伴隨有少量韌窩;而熱壓后焊接接頭的斷口具有平臺撕裂畸變現(xiàn)象,可以觀察到熱壓塑性變形流變線,晶界表現(xiàn)出一定的滑動協(xié)調(diào)現(xiàn)象。

為了研究焊接接頭力學(xué)不均一性對單向拉伸性能的影響,采用數(shù)字散斑相關(guān)方法(dscm)研究了純鋁激光-電弧復(fù)合焊焊接接頭在拉伸過程中的局部變形行為,獲得了母材、熱影響區(qū)和焊縫區(qū)的應(yīng)變分布情況,發(fā)現(xiàn)應(yīng)力為43.6mpa時熔合線附近的熱影響區(qū)首先進入屈服階段,并且隨著荷載的增加,總應(yīng)變迅速增大,熱影響區(qū)真實應(yīng)變遠大于名義應(yīng)變,并導(dǎo)致最終斷裂。硬度測試結(jié)果顯示熱影響區(qū)出現(xiàn)明顯的退火軟化現(xiàn)象,硬度最低,使其成為焊接接頭拉伸過程中最薄弱區(qū)域?；谀芰糠ê陀捕葴y試結(jié)果提出了純鋁焊接接頭各區(qū)域屈服強度的預(yù)測模型,預(yù)測值與實驗結(jié)果吻合良好。

針對q500qe高性能鋼兩種典型焊接接頭,包括對接焊縫和橫向角接焊縫,設(shè)計疲勞試件。其中對接焊試件包括兩種形式,分別為板厚56mm和8mm的對接焊試件;橫向角接焊縫試件的主板厚56mm、附連件厚20mm。對三組試件進行了有限元分析,掌握了試件的應(yīng)力分布狀況及薄弱環(huán)節(jié),驗證了試件設(shè)計的合理性。隨后針對三組試件展開了疲勞試驗,掌握了不同類型焊接接頭的破壞位置及破壞形式。根據(jù)試驗結(jié)果擬合出了三組試件的s-n曲線,并與普通鋼的疲勞性能進行比較,表明q500qe高性能鋼的這兩種典型焊接接頭的疲勞強度略高于普通鋼。采用目前規(guī)范規(guī)定的疲勞強度容許值進行抗疲勞設(shè)計是合理可行的,并且具有足夠的安全余量。

對厚壁管對接接頭的中間檢驗工藝進行優(yōu)化比較,通過對影響缺陷檢出率的因素進行分析和試驗,從理論和實際檢驗兩方面闡述現(xiàn)場檢測過程中如何減少不利因素,以提高底片質(zhì)量和缺陷檢出率,從而得到既滿足標準要求又能提高缺陷檢出率的優(yōu)化檢驗工藝。

太原理工大學(xué) 碩士學(xué)位論文 az31b鎂合金焊接接頭疲勞性能改善方法研究 姓名：張?zhí)m 申請學(xué)位級別：碩士 專業(yè)：材料加工工程 指導(dǎo)教師：王文先 20100501 太原理工大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文 i az31b鎂合金焊接接頭疲勞性能改善方法研究 摘要 鎂合金具有輕質(zhì)高強，資源豐富，易于回收等一系列優(yōu)點，被譽為“21 世紀綠色金屬結(jié)構(gòu)材料”。發(fā)展復(fù)雜的大型鎂合金結(jié)構(gòu)，焊接技術(shù)是最為重 要、快捷的加工方法之一，也是突破鎂合金廣泛應(yīng)用瓶頸的重要手段。然 而，統(tǒng)計資料表明，70%~90%的焊接結(jié)構(gòu)失效是由于焊接接頭的疲勞斷裂 造成。因此，研究鎂合金焊接接頭的疲勞性能及改善方法具有重要的理論 意義和實際價值。 本文對az31b鎂合金對接和十字兩種接頭型式的焊接試件的疲勞性能 進行了研究。az31b鎂合金對接接頭的試驗中值s-n曲線為 lgn=