10CrNi3MoV鋼低匹配對(duì)接接頭的拉伸疲勞性能

采用不同彎心直徑,測(cè)定了屈服強(qiáng)度為590mpa級(jí)10crni3mov鋼焊接接頭彎曲試驗(yàn)后不同部位的伸長(zhǎng)率,并結(jié)合該級(jí)別鋼彎曲試驗(yàn)的其它相關(guān)規(guī)定,說(shuō)明了現(xiàn)行的10crni3mov鋼焊接接頭彎曲試驗(yàn)中彎心直徑的規(guī)定比較苛刻,亟待修訂。

彈性階段以提高低匹配接頭彎曲承載能力為目標(biāo),基于材料力學(xué)方法針對(duì)三點(diǎn)彎曲時(shí)低匹配對(duì)接接頭的余高形狀設(shè)計(jì),提出了等彎曲承載能力(eblcc)的設(shè)計(jì)思想、判據(jù)及實(shí)現(xiàn)條件,并給出了三點(diǎn)彎曲接頭余高形狀設(shè)計(jì)方案,同時(shí)對(duì)理論分析結(jié)果進(jìn)行了有限元驗(yàn)證.結(jié)果表明,理論計(jì)算余高形狀為拋物線形,有限元結(jié)果與理論分析基本吻合,eblcc設(shè)計(jì)使峰值應(yīng)力從低匹配接頭承載薄弱的焊縫區(qū)轉(zhuǎn)移到近焊趾的母材部位,從而提高了低強(qiáng)焊縫的彎曲承載與抵抗彎曲變形能力.余高雙側(cè)對(duì)稱圓弧型可以替代拋物線型.這種設(shè)計(jì)方法對(duì)高強(qiáng)鋼低匹配對(duì)接接頭設(shè)計(jì)及應(yīng)用具有參考和指導(dǎo)意義.

對(duì)10crni3mov/bfe3011復(fù)合板彎頭對(duì)接接頭進(jìn)行x射線探傷,發(fā)現(xiàn)在焊縫上存在兩條明顯的線性顯示,但是依據(jù)焊接接頭缺陷判定方法和經(jīng)驗(yàn)不能準(zhǔn)確判定該線性顯示為何種缺陷,針對(duì)這種線性顯示進(jìn)行研究,確定該缺陷顯示為過(guò)渡層焊縫與復(fù)層間形成的連續(xù)空穴在x光片上得顯示,經(jīng)對(duì)坡口形式和焊接順序進(jìn)行調(diào)整,可以有效避免此類缺陷的產(chǎn)生

各種型鋼對(duì)接接頭參考值 1．等邊角鋼對(duì)接接頭參考值(mm) 角鋼對(duì)接接頭角鋼接頭角鋼長(zhǎng)(l)空隙(δ)焊縫高(h)角鋼對(duì)接接頭角鋼接頭角鋼長(zhǎng)(l) 空隙 (δ) 焊縫高(h) 50×50×5 50×50×6 60×60×5 60×60×6 65×65×6 65×65×8 75×75×6 75×75×8 80×80×6 80×80×8 90×90×8 90×90×10 100×100×8 100×100×10 50×50×5 50×50×6 60×60×5 60×60×6 65×65×6 65×65×8 75×75×6 75×75×8 80×80×6 80×80×8 90×90×8 90×90×10 100×100×8 100×100×10 210 220 230

Q345qC鋼及焊接接頭低周疲勞性能與斷裂機(jī)理

對(duì)冷軋鋼圓形連接點(diǎn)和矩形連接點(diǎn)的壓印接頭進(jìn)行拉伸-剪切試驗(yàn),研究連接點(diǎn)形狀對(duì)接頭拉伸-剪切性能的影響。并對(duì)圓形連接點(diǎn)壓印接頭進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,兩種接頭拉伸-剪切強(qiáng)度和剛度相當(dāng)。圓形連接點(diǎn)拉伸-剪切過(guò)程中的能量吸收值大于矩形連接點(diǎn),矩形連接點(diǎn)的失效形式為上板拉脫失效。應(yīng)力比r=0.5,當(dāng)最大疲勞載荷為接頭強(qiáng)度的95%時(shí),接頭循環(huán)壽命可以達(dá)到137萬(wàn)次,為80%時(shí),可以達(dá)到疲勞極限500萬(wàn)次。疲勞失效形式為上板接頭處產(chǎn)生裂紋,裂紋方向與加載方向大致呈90°。提出了圓形點(diǎn)壓印接頭的拉伸-剪切強(qiáng)度預(yù)測(cè)公式和疲勞壽命計(jì)算公式,拉伸-剪切強(qiáng)度公式的誤差為6.9%。

焊接接頭拉伸試驗(yàn) 原理 拉伸試驗(yàn)按gb/t228進(jìn)行 除非另有規(guī)定，試驗(yàn)應(yīng)在環(huán)境溫度為23℃±5℃條件下進(jìn)行。 樣品制備 取樣位置 試樣應(yīng)從焊接接頭垂直于焊縫軸線方向截取，試樣加工完成后，焊縫的軸線 應(yīng)位于試樣平行長(zhǎng)度部分的中間，對(duì)小直徑管試樣可采用整管。相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或協(xié)議 未做特殊規(guī)定時(shí)，“小直徑管”是指外徑小于或等于18mm的管子。 標(biāo)記 每個(gè)試件應(yīng)做標(biāo)記以便識(shí)別其他產(chǎn)品或接頭中取出的位置。 如果相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)有要求，應(yīng)標(biāo)記機(jī)加工方向。 每個(gè)試樣應(yīng)做標(biāo)記以便識(shí)別其在試件中的準(zhǔn)確位置。 熱處理及/或時(shí)效 焊接接頭或試樣一般不進(jìn)行熱處理，但相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定或允許被試驗(yàn)的焊 接接頭進(jìn)行熱處理除外，這時(shí)應(yīng)在試驗(yàn)報(bào)告中詳細(xì)記錄熱處理的參數(shù)。對(duì)于會(huì)產(chǎn) 生自然時(shí)效的鋁合金，應(yīng)記錄焊接至開(kāi)始試驗(yàn)的間隔時(shí)間。 取樣 一般要求 取樣所采用的機(jī)械加工方法或加工方法不得對(duì)試樣性能產(chǎn)生影響。 鋼

Q235鋼對(duì)接接頭熔化焊金相組織

四、曲面工件對(duì)接接頭的超聲檢測(cè) 1、基本要求 曲面工作是指（檢測(cè)面）直徑小于或等于500mm的承壓設(shè)備，其檢測(cè)方法基 本與9.2節(jié)所述的平板對(duì)接焊接接頭的檢測(cè)方法類似。但曲面工件縱縫和環(huán)縫因 其曲率的原因，有其自身特點(diǎn)。 1.1.檢測(cè)條件的選擇 （1）探頭應(yīng)根據(jù)工件的曲率和材料厚度選擇探頭k值，為了達(dá)到較好 的耦合宜選用小晶片探頭。 曲面縱縫檢測(cè)與管材縱向缺陷檢測(cè)類似，應(yīng)考慮幾何臨界角的限制，確保聲 束能掃查到整個(gè)焊接接頭。為了達(dá)到較好的耦合效果，若曲率較大，應(yīng)將探頭接 觸面修磨成與工件外表面相吻合的曲面，此時(shí)應(yīng)意探頭入射點(diǎn)和k值的變化，并 用曲率試塊作實(shí)際測(cè)定。 曲面環(huán)縫檢測(cè)一般探頭不需修磨也可有較好的耦合效果。若耦合效果不好， 可考慮修磨探頭接觸面。 1.2.對(duì)比試塊 直接采用csk系列標(biāo)準(zhǔn)試塊時(shí)，缺陷定位定量時(shí)考慮

綜述了近年來(lái)焊趾熔修技術(shù)在改善焊接接頭疲勞壽命方面的研究現(xiàn)狀,并對(duì)最新研究成果與該技術(shù)的研究進(jìn)展進(jìn)行總結(jié)。指出了目前在該領(lǐng)域存在的問(wèn)題與不足,最后對(duì)提高焊接接頭疲勞壽命的研究方向和工作重點(diǎn)進(jìn)行展望。

利用激光沖擊強(qiáng)化對(duì)12cr2ni4a不銹鋼焊接接頭進(jìn)行處理,比較了激光沖擊一次和二次前后焊接接頭拉伸性能、顯微硬度和表面殘余應(yīng)力.結(jié)果表明,12cr2ni4a焊接試件經(jīng)過(guò)二次激光沖擊強(qiáng)化后,顯微硬度提高了50%,抗拉強(qiáng)度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且斷裂區(qū)域由焊接熱影響區(qū)轉(zhuǎn)移至基體處,焊接試件的拉伸性能顯著提高.激光沖擊強(qiáng)化消除的焊接殘余拉應(yīng)力是焊接接頭拉伸性能提高的主要原因.

采用微拉伸試驗(yàn)研究了crmov鋼焊接接頭焊縫金屬的局部力學(xué)性能,并對(duì)焊縫金屬進(jìn)行了微觀組織觀察和顯微硬度測(cè)試。結(jié)果表明,焊縫金屬呈現(xiàn)不均勻的微觀組織分布;焊縫金屬環(huán)向試樣的拉伸強(qiáng)度要大于徑向和軸向試樣的拉伸強(qiáng)度,而焊縫中心所取試樣的拉伸強(qiáng)度要小于焊道上所取試樣的拉伸強(qiáng)度。結(jié)合金相分析得到,焊接接頭焊縫金屬最薄弱的部位在焊縫中心等軸晶區(qū)。

各種型鋼對(duì)接接頭參考值 1．等邊角鋼對(duì)接接頭參考值(mm) 角鋼對(duì)接接頭角鋼接頭角鋼長(zhǎng)(l)空隙(δ)焊縫高(h)角鋼對(duì)接接頭角鋼接頭角鋼長(zhǎng)(l) 空隙 (δ) 焊縫高(h) 50×50×5 50×50×6 60×60×5 60×60×6 65×65×6 65×65×8 75×75×6 75×75×8 80×80×6 80×80×8 90×90×8 90×90×10 100×100×8 100×100×10 50×50×5 50×50×6 60×60×5 60×60×6 65×65×6 65×65×8 75×75×6 75×75×8 80×80×6 80×80×8 90×90×8 90×90×10 100×100×8 100×100×10 210 220 230

AZ31B鎂合金TIG焊焊接接頭的疲勞性能

6061鋁合金平板對(duì)接焊接接頭拉伸性能研究

01 樣 品 接頭 試件 抗拉 強(qiáng)度 技術(shù) 要求 檢測(cè)單位地址：聯(lián)系電話： 批準(zhǔn)：審核：主檢： 結(jié)論 備注 聲明：1、本檢驗(yàn)報(bào)告涂改、換頁(yè)無(wú)效。未經(jīng)本單位書(shū)面批準(zhǔn)，不得部分復(fù)制本檢驗(yàn)報(bào)告。（完全復(fù)制除外） 2、對(duì)本報(bào)告如有異議，應(yīng)在收到報(bào)告15日內(nèi)以書(shū)面形式向本單位提出，過(guò)期不予受理。 接頭試件實(shí)際抗拉強(qiáng)度 （mpa） 破壞形態(tài) 抗拉強(qiáng)度（mpa） 屈服強(qiáng)度（mpa） 接頭類型 代表數(shù)量（個(gè)） 生產(chǎn)單位 接頭等級(jí) 母材牌號(hào) 公稱直徑（mm） 樣品編號(hào) 見(jiàn)證人員： 監(jiān)督登記 號(hào)： 送檢日期：年月日檢驗(yàn)日期：年月日?qǐng)?bào)告日期：年月日 檢評(píng)依據(jù)： 見(jiàn)證單位：檢驗(yàn)類別： 工程名稱：1 工程部位：5.2.9、鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸性能檢驗(yàn)報(bào)告報(bào)告編號(hào)： 鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸性能檢驗(yàn)報(bào)告 委托單位：檢驗(yàn)

通過(guò)一系列對(duì)比試驗(yàn),研究分析了q345焊接試板焊接接頭橫向拉伸性能與全焊縫和焊板母材之間的差異,探索接頭橫向拉伸所得屈服強(qiáng)度與斷后伸長(zhǎng)率的合理性。結(jié)果表明,接頭橫向拉伸所獲得的屈服強(qiáng)度值介于母材與全焊縫的值之間,且試驗(yàn)結(jié)果受所用引伸計(jì)標(biāo)距的影響較為顯著;接頭橫向拉伸斷裂位置雖在母材上,但抗拉強(qiáng)度值要高于母材強(qiáng)度近20mpa,斷后伸長(zhǎng)率則比母材低了近10%,但仍高于全焊縫的值。

太原理工大學(xué) 碩士學(xué)位論文 az31b鎂合金焊接接頭疲勞性能改善方法研究 姓名：張?zhí)m 申請(qǐng)學(xué)位級(jí)別：碩士 專業(yè)：材料加工工程 指導(dǎo)教師：王文先 20100501 太原理工大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文 i az31b鎂合金焊接接頭疲勞性能改善方法研究 摘要 鎂合金具有輕質(zhì)高強(qiáng)，資源豐富，易于回收等一系列優(yōu)點(diǎn)，被譽(yù)為“21 世紀(jì)綠色金屬結(jié)構(gòu)材料”。發(fā)展復(fù)雜的大型鎂合金結(jié)構(gòu)，焊接技術(shù)是最為重 要、快捷的加工方法之一，也是突破鎂合金廣泛應(yīng)用瓶頸的重要手段。然 而，統(tǒng)計(jì)資料表明，70%~90%的焊接結(jié)構(gòu)失效是由于焊接接頭的疲勞斷裂 造成。因此，研究鎂合金焊接接頭的疲勞性能及改善方法具有重要的理論 意義和實(shí)際價(jià)值。 本文對(duì)az31b鎂合金對(duì)接和十字兩種接頭型式的焊接試件的疲勞性能 進(jìn)行了研究。az31b鎂合金對(duì)接接頭的試驗(yàn)中值s-n曲線為 lgn=

10crni3mov鋼氣體保護(hù)焊氫致裂紋的萌生和擴(kuò)展——研究了氣體保護(hù)焊(w?~1960一s焊絲和at+20％co氣體)不預(yù)熱焊接590mpa級(jí)10crni3mov鋼氫致裂紋萌生和擴(kuò)展規(guī)律。在一5℃和相對(duì)濕度80％的條件下，采用小鐵研抗裂性試驗(yàn)方法進(jìn)行抗裂性試驗(yàn)。通過(guò)比較單道焊和雙道...

對(duì)鋼橋面板整體模型進(jìn)行了有限元分析。結(jié)果表明,頂板橫向應(yīng)力在橫橋向的分布表現(xiàn)出類似彈性支承多跨連續(xù)梁的受力特點(diǎn),且頂板橫向應(yīng)力基本全部為彎曲應(yīng)力,膜應(yīng)力很小,在頂板-縱肋連接處縱肋應(yīng)力遠(yuǎn)小于頂板橫向應(yīng)力。頂板-縱肋連接處的應(yīng)力縱向和橫向影響線很短,疲勞驗(yàn)算可不考慮同一車輛軸重間的相互影響及多車效應(yīng)。增加頂板厚度可大大降低頂板的應(yīng)力幅,鋪裝層的完整性對(duì)鋼橋面板十分重要。此外,還對(duì)該類型接頭的疲勞分級(jí)及現(xiàn)行歐洲規(guī)范eurocode和美國(guó)規(guī)范aashtolrfd的相關(guān)條款進(jìn)行了分析。為考慮車輛荷載通過(guò)引起的非成比例多軸疲勞效應(yīng),輪荷載滾動(dòng)加載足尺模型試驗(yàn)和分析方法需要進(jìn)一步深入研究。

介紹了通過(guò)采取適當(dāng)曝光量等措施，使用低能量、長(zhǎng)時(shí)間透照工藝；對(duì)中徑管對(duì)接接頭的射線底片評(píng)定得知：通過(guò)射線機(jī)當(dāng)時(shí)的曝光曲線對(duì)應(yīng)的透照厚度采用適當(dāng)曝光量，得到符合質(zhì)量要求的射線底片，從而保證發(fā)現(xiàn)的缺陷準(zhǔn)確評(píng)定，確保焊接接頭的內(nèi)在質(zhì)量。

焊接接頭超聲檢測(cè)講稿8-奧氏體不銹鋼對(duì)接接頭的超聲檢測(cè)