ASME高壓U型管換熱器管束的設計

氟塑料是性能優(yōu)異的防腐蝕、防結垢材料,但是其成型工藝較差。通過對換熱器管束內表面的氟塑料涂層制備工藝的研究,成功地制備了均勻致密的氟塑料涂層。

西南科技大學本科生畢業(yè)設計 本科畢業(yè)設計（論文） u型管換熱器結構設計與建模 學院名稱制造科學與工程學院 專業(yè)名稱過程裝備與控制工程 學生姓名xx 學號xx 指導教師xx講師 二〇一五年六月 西南科技大學本科生畢業(yè)設計 目錄 緒論 第一章 1.1換熱器的發(fā)展及研究現狀 1.2換熱器的生產需求 第二章 2.1設計任務 2.1.1設計題目 2.1.2設計參數 2.2方案確定 2.3確定介質物性參數 2.4計算總傳熱系數 2.4.1熱流量 2.4.2平均傳熱溫差 2.4.3水蒸氣用量 2.4.4總傳熱系數k 2.5傳熱面積計算 2.6工藝結構尺寸 2.6.1管束數量確定 2.6.2平均傳熱溫差校正 2.6.3傳熱管排列和分程方式 2.6.4殼體內徑di 2.6.5折流擋板 西

以u型管式換熱器管板為例,利用ansys有限元軟件的瞬態(tài)分析模塊對其動應力進行了有限元計算,通過有限元分析對模型進行了簡化和當量處理,并對換熱器管板進行了強度和疲勞評定.結果表明:計算和分析結果更符合u型管式換熱器管板真實的動應力分布,其最大動應力在管板與殼程筒體連接應力槽處,適當增大過渡圓角半徑可使管板兩側應力趨于相等;由溫度產生的熱應力對管板總應力影響很大,在計算中不能忽略溫度載荷的影響;評定結果表明,該換熱器符合強度和疲勞要求.

高低壓型螺紋鎖緊環(huán)換熱器管束爆管后安全泄壓分析

熱鉀堿脫碳液304不銹鋼管束再沸器投用2年后發(fā)生了腐蝕泄漏,檢查發(fā)現腐蝕發(fā)生在管子與管板之間的縫隙中.用電化學方法和能譜分析技術,對304不銹鋼換熱管及16mn管板在熱鉀堿脫碳液中的極化行為及管子表面腐蝕區(qū)的腐蝕產物進行了分析,結果表明:換熱器管束的腐蝕是由于縫隙內外五價釩濃差造成的16mn管板的活化—鈍化短路電池所引起,縫隙內閉塞電池的形成加速了縫隙內16mn的溶解速度,并使縫隙內介質酸化及cl-等陰離子富集,導致304不銹鋼管子的腐蝕

u型管換熱器 施工技術方案 編制：日期： 審批：日期： 建設單位會簽： 第2頁共13頁 目錄 1.工程概況 2.編制依據及施工驗收規(guī)范 3.施工方法、施工技術要求及措施 4.施工質量控制 5.風險評價及hse管理措施 6.應急預案 附表（一）：冷換設備拆裝過程控制記錄 附表（二）：換熱器現場試壓工藝卡 第3頁共13頁 1工程概況： 中石油云南煉油項目由我公司承建安裝的*********換熱器，在設備現場需要進 行管殼程試壓，需要確定試壓步驟，螺栓力矩緊固值、人員物安排以及安全要求等。 檢修換熱器參數表 參數 名稱 型式換熱面積介質 操作壓力mpa試驗壓力mpa 管程殼程p管p殼p管p殼 2編制依據及施工驗收規(guī)范： 2.1無錫化工裝備有限公司設計的施工圖紙資料 2.2《管殼式換熱器》gb151-99 2.

通過宏觀、金相觀察、x射線衍射及sem等方法分析了煉油廠常壓塔頂316l不銹鋼換熱器管束的腐蝕形態(tài)及原因.結果表明,316l不銹鋼組織基本合格;由氯離子產生的孔蝕以及由應力和腐蝕介質的共同作用導致的應力腐蝕是兩種主要腐蝕失效形式

經過工藝結構尺寸的計算、熱流量的核算、壁溫的核算、計算換熱器的內流體的流動阻力、零件的計算及換熱器的檢驗和驗收幾大步完成了換熱器的設計。該設計換熱器具有一般換熱器都有的效率且只有一個管板,換熱管為u型,管子兩端固定在同一管板上,管束可以自由伸縮,當殼體與u型換熱器有溫差時,不會產生溫差應力;其次該設計采用計算機編程進行輔助計算,優(yōu)化了換熱器的結構尺寸。

U形管換熱器管板隔板槽面積計算

常用u形管換熱器多為雙管程或四管程,gb151—1999《管殼式換熱器》中給出了u形管換熱器雙管程管子正三角形排列和正方形排列隔板槽面積的計算公式。補充了雙管程管子的另外兩種排列方式以及四管程管子不同排列方式下隔板槽面積的計算公式。

i u型管式換熱器設計 摘要 本文介紹了u型管換熱器的整體結構設計計算。u型管換熱器僅有一個管板，管子 兩端均固定于同一管板上，管子可以自由伸縮，無熱應力，熱補償性能好；管程采用雙 管程，流程較長，流速較高，傳熱性能較好，承壓能力強，管束可從殼體內抽出，便于 檢修和清洗，且結構簡單，造價便宜。u型管式換熱器的主要結構包括管箱、筒體、封 頭、換熱管、接管、折流板、防沖板和導流筒、防短路結構、支座及管殼程的其他附件 等。 本次設計為二類壓力容器，設計溫度和設計壓力都較高，因而設計要求高。換熱器 采用雙管程，不銹鋼換熱管制造。設計中主要進行了換熱器的結構設計，強度設計以及 零部件的選型和工藝設計。 關鍵詞：u型管換熱器，結構，強度，設計計算 ii u-tubeheatexchangerdesign abstract thispaperintroducestheu-t

在u型管換熱器的設計中,對于雙管程單殼程的換熱器通常我們會忽略冷熱端物料的進料相對位置,雖然不會造成設計的失敗,但是對于工程造價而言,卻會造成材料的浪費。本文通過對冷熱物料進料相對位置不同的換熱器兩種形式計算比較,將雙管程單殼程換熱器設計為i程為并流ii程為逆流時所需換熱面積最小,工程造價最低。

***********************鍋爐高溫段 過熱器管束更換項目 施 工 組 織 設 計 一、指導思想 1、堅持理論聯系實際，一切從實際出發(fā)，本著“質量為本、 信譽至上、科學管理、精心施工、用戶滿意”的原則，組織 工程的施工工作。 2、認真貫徹執(zhí)行我國國家政策，執(zhí)行現行的技術規(guī)程、規(guī) 范、法規(guī)、條例，遵守招標文件中安裝通用條款 3、嚴格執(zhí)行公司質量管理體系，貫徹本公司質量手冊及程 序文件，提高職工的質量控制。 4、加強安全管理，加強安全施工制度，杜絕安全事故。 5、安裝中推廣使用新工藝，提高機械化施工程度，安全文 明施工，創(chuàng)優(yōu)質工程。 二、編制依據 1、《鍋爐受壓元件焊接技術條件》jb/t1613-93 2、《火力發(fā)電廠焊接規(guī)程》dl/t869； 3、《電力建設施工及驗收技術規(guī)范》sdj1245（鍋爐機組篇） 4、《電力施工質量檢驗及評定標準》1996年

冷熱流體哪一個走管程哪一個走殼程，需要考慮的因素很多，難以有統 一的定則，但總的要求是首先有利于傳熱和防腐，其次是要減少流體流 動阻力和結垢，便于清洗等。一般可參考如下原則并結合具體工藝確 定。 1)飽和蒸汽宜走殼程，因飽和蒸汽比較清潔，表面?zhèn)鳠嵯禂蹬c流速無 關，而且冷凝液容易排出。 2)流量小而粘度大的流體一般以殼程為宜，因在殼程re>100即可達到湍 流。但這不是絕對的，如流動阻力損失允許，將這類流體通入管內并采 用多管程結構，亦可得到較高的表面?zhèn)鳠嵯禂怠?3)若兩流體溫差較大，對于剛性結構的換熱器，宜將表面?zhèn)鳠嵯禂荡蟮?流體通入殼程，以減小熱應力。 4)需要被冷卻物料一般選殼程，便于散熱。 以上各點常常不可能同時滿足，應抓住主要方面，例如首先從流體的壓 力、防腐蝕及清洗等要求來考慮，然后再從對阻力降低或其他要求予以 校核選定。 一般可參考如下原則并結合具體工藝確定。 1、腐

u型管地下換熱器快速模擬軟件——地下換熱器的設計是地源熱泵工程成功與否的關鍵。進行逐時模擬是設計地下換熱器最科學的方法。自主開發(fā)了地源熱泵u型管地下換熱器逐時模擬軟件-西華地熱。該軟件地下換熱器傳熱采用簡化數值模型。軟件包含前處理、計算核心以及...

u型管式換熱器性能特點 性能特點： 此類換熱器的特點是管束可以自由伸縮，不會因管殼之間的溫差而產生熱應力，熱補償性能 好；管程為雙管程，流程較長，流速較高，傳熱性能較好；承壓能力強；管束可從殼體內 抽出，便于檢修和清洗，且結構簡單，造價便宜。 其缺點是管內清洗不便，管束中間部分的管子難以更換，又因最內層管子彎曲半徑不能太小， 在管板中心部分布管不緊湊，所以管子數不能太多，且管束中心部分存在間隙，使殼程流 體易于短路而影響殼程換熱。此外，為了彌補彎管后管壁的減薄，直管部分需用壁較厚的 管子。這就影響了它的使用場合，僅宜用于管殼壁溫相差較大，或殼程介質易結垢而管程介 質清潔及不易結垢，高溫、高壓、腐蝕性強的情形。

2月20日，alstom公司產品認證工程師mrslauraperalta、制造工藝工程師張小鵬等一行到江蘇銀環(huán)調研，對江蘇銀環(huán)生產的高壓換熱器u型管進行資格認證和評估。經審核，al—stom對銀環(huán)的產品表示了高度的認可，并現場為銀環(huán)頒發(fā)了全球優(yōu)質合格供方證書。alstom是集成電廠和能源生產服務以及空氣質量控制等領域的全球領先公司，

u型管換熱器部分產品管板與換熱管采用脹接方法連接，由于管程、殼程工作壓力的不同，試壓工藝存在一些問題．本文就制造監(jiān)檢過程中發(fā)現的試壓時擅自提高試驗壓力的做法提出一些看法．

介紹了青島石油化工有限責任公司加氫精制裝置高壓換熱器e102管程壓力差不斷上升,最高至0.9mpa,經分析后確定為氯化銨鹽結垢堵塞管束,導致管程壓力降異常。文章闡述了對換熱器進行注水處理的過程并列舉了相關化驗數據,數據顯示系統內cl-質量濃度較高明顯超過25mg/l。再次投用換熱器后換熱溫差最高僅5℃,完全沒有換熱效果。拆檢換熱器發(fā)現管箱隔板脫落,導致管程短路,造成設備失效。對連多硫酸腐蝕、cl-應力腐蝕開裂的原理及設備故障情況進行了分析判斷。該換熱器故障的主要原因為奧氏體不銹鋼的cl-應力腐蝕,從而導致角焊縫處開裂,致使焊接處強度變弱,在物料的沖擊下,管箱隔板脫落。針對加氫精制裝置原料cl-超標后帶來的危害以及在處理過程中需要注意的問題提出了建議。

以一臺小直徑高壓u形管式換熱器的管箱設計為例,探討在應用gb151中的b型管板時,校核與其直接相連的法蘭時附加彎矩的計算,同時簡要介紹了當δ/d值較小時,平蓋計算應注意的問題。

垂直u型管地下換熱器性能的預測在地源熱泵系統設計中是非常重要的,需要高效率和準確預報傳熱模型。在此提出了單孔地下換熱器準確的一維瞬態(tài)數值模型,并給出了兩個計算算法,使用任意隨時間變化的負荷或輸入入口溫度,對預測u型管出口溫度和土壤溫度的兩種算法,與一維數值模型進行了比較,在固定和可變負荷情況下分析模型對計算精度的影響,討論了三個鉆孔測試數據,驗證數值模型的準確性。得出的初步結論是,一維數值模型相當準確,模擬全年時間約52s,以60s一步的時間和空間0.033～0.067m增量離散格式是可取的。

管程高壓換熱器在不選用螺紋鎖緊環(huán)換熱器的前提下,只能選擇平蓋特殊高壓管箱,這種管箱結構特殊,其他受壓元件為常規(guī)結構;管板強度校核計算采用解析應力分析法,假設條件少,能夠準確反映強度指標,其他受壓元件計算按照gb/t151-2014標準設計.