Co添加對固溶淬火態(tài)鎢基合金微觀結構和性能的影響

淬火工藝對冷激合金鑄鐵挺桿金相組織的影響

利用光學顯微鏡、掃描電鏡、面掃描能譜分析和力學性能測試研究了鑄態(tài)組織對等溫淬火后奧貝球鐵組織和力學性能的影響.結果表明:鐵素體型的球墨鑄鐵(鐵素體含量約95％)經等溫淬火后貝氏體組織更加細小致密,分布均勻,故其綜合性能較高,抗拉強度1152mpa、伸長率12.3％、硬度339hbw.

介紹了bw水基淬火液在鋁合金鈑金件中的應用研究，對鋁合金采用bw水基淬火液淬火并時效后的力學性能、淬火變形、晶間腐蝕等方面進行了探討。

介紹了bw水基淬火液在鋁合金鈑金件中的應用研究,對鋁合金采用bw水基淬火液淬火并時效后的力學性能、淬火變形、晶間腐蝕等方面進行了探討。

采用金相顯微鏡和電鏡研究了鋁鋅合金鍍層鋼板在不同溫度條件下使用的鍍層微觀結構。結果表明:在300~450℃的溫度范圍內長時間使用,鍍層表面顏色雖沒有變化,但隨溫度的提高枝晶裂紋逐漸擴展,擴散生成的al-si-fe合金層逐漸由斷續(xù)分布到連續(xù)分布,厚度增加,以致鍍層與鋼板基體開裂、剝落,耐蝕性能降低。500℃時,鍍層很快全部合金化和氧化變色,鍍層鼓泡,完全喪失耐蝕性能。

95x6m3φ3ct鋼(代號為80)系新型無鎢高強度耐熱鋼,用于制造耐磨零件和各類工具。本文研究了熱處理規(guī)范對80鋼機械性能的影響,以及通過熱處理改善其切削加工性能等,并與p6m5鋼作了比較。鋼的熱處理工藝為1200～1240℃油淬或分級淬火,550℃回火3次。

ti-al-si-n涂層是在ti-al-n涂層基礎上發(fā)展而來的一種四元復合涂層。本文綜述了si對ti-al-si-n涂層微觀結構、硬度、殘余應力、抗氧化性能、熱穩(wěn)定性能、摩擦磨損性能及切削性能的影響。分析表明:si元素能有效細化晶粒,減少柱狀晶,形成新型納米結構,從而顯著提高涂層硬度,可達39gpa;si的原子分數超過5%后,涂層殘余應力逐漸降低;ti-al-si-n涂層在1100℃下仍具有良好的抗氧化性能;si元素使涂層的熱穩(wěn)定性能有很大提高,ti-al-si-n涂層1100℃氧化后硬度無顯著變化;與ti-al-n涂層相比,添加si元素后涂層的摩擦系數由0.7下降至0.5;ti-al-si-n涂層刀具的使用壽命與si原子分數有很大的關系。

選用不含nb鋼和含nb(質量分數,0.021％)鋼作為試驗材料,采用掃描電子顯微鏡(sem)、透射電子顯微鏡(tem)、布氏硬度測試、沖擊和拉伸等試驗手段研究試驗鋼軋制后在不同溫度加熱淬火+回火及850℃在線淬火+不同溫度回火兩種熱處理工藝下的組織和綜合性能.結果表明:再加熱淬火+回火工藝下,含nb鋼隨淬火溫度的提高,強度和韌性都有所提高,在950℃淬火+200℃回火處理下綜合性能最佳,其強度為1843mpa,硬度值為567hbw,-20℃下的沖擊吸收能量為31j,符合nm500的標準;在線淬火+回火工藝下隨著回火溫度的提高,試驗鋼的綜合性能降低,但含nb鋼的性能都高于相同條件下的不含nb鋼.含nb鋼在850℃在線淬火+200℃回火處理下綜合性能最佳,其強度為1818mpa,硬度值為562hbw,-20℃下的沖擊吸收能量為30j,同樣達到了nm500的標準.

以低合金高強度鋼為研究對象,運用掃描電鏡及顯微硬度儀研究了等溫淬火及回火對組織及硬度的影響。結果表明：隨著等溫時間的延長,低合金高強度鋼的抗拉強度及硬度略有降低,塑韌性略有增加。試驗用鋼經過回火后,塑性增加,抗拉強度及硬度略有降低。

研究了900℃均熱+500℃鉛浴54s空冷處理對70鋼(0.67%～0.75%c)φ5.5mm熱軋鋼絲經38.9%壓縮率拉拔的冷拔鋼絲組織和性能的影響。結果表明,500℃鉛浴等溫處理,該鋼過冷奧氏體轉變的孕育和轉變時間最短,該鋼絲抗拉強度提高了21.4%,伸長率提高9.5%,為隨后通過細拉工藝進一步提高鋼絲的綜合力學性能建立了基礎。

鋁合金淬火工藝 簡介:一、淬火加熱溫度的選擇工業(yè)擠壓鋁合金制品不像建筑鋁型材6063合金，可以 在擠壓時用風冷或水冷進行淬火(在線淬火)，而多數合金要在專門的加熱和冷卻設備(淬火爐 和冷卻槽)中進行淬火處理。淬火的... 淬火加熱溫度的選擇 工業(yè)擠壓鋁合金制品不像建筑鋁型材6063合金，可以在擠壓時用風冷或水冷進行淬 火(在線淬火)，而多數合金要在專門的加熱和冷卻設備(淬火爐和冷卻槽)中進行淬火處理。 淬火的加熱溫度、轉移時間、冷卻方式都有嚴格的規(guī)定。 1．淬火加熱溫度的選擇 淬火加熱溫度主要根據相圖中低熔點共晶溫度和合金溶解度曲線的溫度來選擇。如圖 3—5—2為二元相圖示意圖。成分為b1的合金只有溫度高于t溶時β相溶于基體形成單一的 α固溶體。當溫度繼續(xù)升高到t共時，超過了非平衡結晶條件下的低熔點共晶溫度，即產生 低熔點共晶體熔化，稱過燒。金

研究了回火溫度對建筑用鋼顯微組織、拉伸性能和沖擊性能的影響,并對斷口形貌進行了觀察。結果表明：未回火的建筑用鋼的金相組織為下貝氏體和殘余奧氏體;經過（250～400）℃/60min回火處理后,塊狀殘余奧氏體含量明顯減少或者基本消失,而下貝氏體的板條界面發(fā)生鈍化而變得模糊;塊狀殘余奧氏體在回火過程中發(fā)生了分解轉變成了貝氏體鐵素體組織;回火處理后建筑用鋼的強塑積都要高于未回火的建筑用鋼;隨著回火溫度的升高,強塑積呈現先增加而后降低的趨勢,在回火溫度為300℃時取得強塑積的最大值（33612mpa·%）,且此時的建筑用鋼具有較高的沖擊韌性;未回火的建筑用鋼的沖擊斷口表現為準解理斷裂特征,而回火態(tài)建筑用鋼的沖擊斷口都為韌性斷裂特征,韌塑性相對更好。

利用動態(tài)剪切流變儀、熒光顯微鏡等手段研究不同結構pe改性瀝青的黏彈性能、微觀結構、黏溫特性等,從聚合物分子結構的角度闡述改性瀝青性能的差別及原因。結果表明：改性瀝青在相同溫度下的儲存模量g＇和損失模量g〞由大到小順序為hdpe、ldpe、vpe,儲存模量g＇隨溫度降低幅度大小順序為vpe、ldpe、hdpe；相同溫度下瀝青質含量較低的zh瀝青的儲存模量g＇小于qhd瀝青的；pe以不規(guī)則顆粒分散在瀝青相中,ldpe分散最均勻,粒子為球狀且直徑約為20μm；hdpe的粒子形狀不規(guī)則且粒徑多數大于100μm；pe改性瀝青微觀結構及黏彈力學性能的差別是由于pe分子間距、分子柔順性及結晶度的差異造成的；hdpe對瀝青的黏彈力學性能和高溫性能的提高效果最明顯,hdpe合適的摻加量為4%~5%。

用掃描電鏡和拉伸試驗研究了鉛浴淬火對72鋼顯微組織和力學性能的影響。結果表明:加熱溫度為990℃→960℃→930℃→900℃,鉛浴淬火溫度從500℃升至530℃時,72鋼組織由珠光體+貝氏體+索氏體+鐵素體變?yōu)樗魇象w+珠光體+少量鐵素體,其抗拉強度和斷后伸長率均呈降低趨勢。當加熱溫度為1010℃→970℃→930℃→900℃,鉛浴淬火溫度從530℃升高至550℃時,組織中索氏體含量增多,抗拉強度和斷后伸長率均逐漸升高,鉛浴溫度為540℃時,強度為1228mpa,伸長率為7.2%,斷面收縮率均值為45%,具有良好的強韌性,可作為3.0mm鋼絲熱處理的定型工藝。

第43卷第2期 2016年2月 天津科技 tianjinscience&technology vol.43no.2 feb.2016 收稿日期：2016-01-11 基礎研究 淬火溫度對p20鋼組織性能的影響 李勇，雷文華，周毅 (西藏大學理學院西藏拉薩850000) 摘要：利用掃描電子顯微鏡、金相顯微鏡研究了p20塑料模具鋼淬火組織，并用洛氏硬度計測定了硬度隨淬火溫 度的變化情況。p20鋼經830～920,℃淬火得到板條馬氏體，淬火后晶粒尺寸隨淬火溫度的升高有粗化趨勢但并不明 顯，直到890,℃以后才明顯粗化，因此對p20鋼進行熱處理的淬火溫度應低于890,℃。 關鍵詞：p20鋼淬火微觀組織硬度 中圖分類號：tg113文獻標志碼：a文章編號：1006-8945(2016)02-0022-03 effe

論述了目前相關行業(yè)對鋁合金淬火爐的要求,描述了鋁合金淬火爐工作原理及基本結構組成。根據以往的設計基礎,同時結合國內市場因對鋁合金材料性能要求的提高,而對大型鋁合金淬火爐提出的新的技術參數要求和發(fā)展方向,對設計中存在的一些技術問題進行了深入的探討,并結合大型鋁合金淬火爐實際安裝調試經驗,對存在的問題給出一定的解決方案,從而對設備關鍵部件進行優(yōu)化設計,逐步完善設備各方面性能。

本文通過干濕循環(huán)試驗模擬衛(wèi)生陶瓷模具石膏的工作環(huán)境,探究不同工作周期下水分對模具石膏耐溶蝕性、吸水性能及力學性能的影響規(guī)律。結果表明:隨著循環(huán)周期延長模具石膏耐溶蝕性能大幅降低,循環(huán)周期從40次增至50次,溶蝕率由9.03%增至12.41%,增幅達37%;吸水率在循環(huán)周期50次內呈拋物線形式增長,30次時達到峰值26.34%,50次之后吸水率大幅增加。模具石膏的飽水抗折強度在干濕循環(huán)過程中顯著下降,由最初的2.67mpa減小至1.71mpa,降幅高達36%。微觀結構分析表明:水分干濕循環(huán)作用使模具石膏硬化體孔隙率增加,孔徑分布粗化,大于50nm的大孔數量顯著增加;二水石膏硬化體內晶體呈針棒狀結構,晶體之間搭接緊密,經水分干濕循環(huán)后二水石膏硬化體晶體粗化,搭接程度降低,晶體結構的穩(wěn)定性變差。

以茂名石化動力廠循環(huán)硫化床脫硫灰渣為研究對象,考察了不同摻量的改性脫硫灰渣對水泥物理性能及微觀結構的影響.結果表明:水泥摻入質量分數為30％的改性脫硫灰渣后,水灰質量比從原來的0.3045降至0.2850,初凝、終凝時間明顯加快,蒸壓膨脹值由0.5248下降至0.2789;水泥膠砂的強度后期發(fā)展明顯;水泥凈漿試塊水化3d和28d的sem圖表明加入改性劑改性后的灰渣使得水泥水化進程加快,水化產物鈣礬石的形成提前,水化28d后大塊氫氧化鈣消失,水化硅酸鈣凝膠與鈣礬石的結合更加緊密,水泥水化的密實度明顯增加.

文章編號:　1001-227x(2001)06-0001-03 實驗研究 脈沖電沉積鈷鎳合金層微觀結構的研究 張芳,　荊天輔,　喬桂英,　趙軍 (燕山大學材料科學與工程學院,河北秦皇島　066004) 摘要:研究了鈷鎳合金鍍液中co2+濃度與鍍層中鈷含量的關系,并采用xrd、tem 分析了不同鈷含量合金鍍層的微觀結構。結果表明,沉積層中的鈷含量隨電解液中 co2+濃度的增大而顯著增大,當鍍層中的鈷含量為6918%～7819%(質量分數)時, 鍍層為面心立方晶格的α-co相和排六方晶格的ε-co相組成;鈷含量低于6918% 時為α-co相;鈷含量大于7819%時為ε-co相。鈷含量增大,晶粒尺寸明顯減小, 合金點陣參數增大。 關鍵詞:鈷鎳合金;　脈沖電沉積;　微觀結構 中

探討了淬火工藝對雙金屬帶鋸條齒部和背部材料的微觀組織與力學性能、實際鋸切壽命及斷口形貌特征的影響，結果表明：淬火工藝對金屬帶鋸條背部與齒部材料的組織與力學性能有影響，尤其對背部材料的影響較明顯，降低淬火冷卻速率，使背部材料塑性以及抗疲勞性能有一定的下降，這主要是由于淬火后孿晶馬氏體量有所增加，回火后，使孿晶馬氏體發(fā)生退化產生脆性片狀碳化物，進一步增加回火脆性。

研究了等溫淬火溫度對不含鉬的鎳銅合金化奧貝球墨鑄鐵力學性能和顯微組織的影響。采用hartley試驗方案,定量分析了鎳銅奧貝球墨鑄鐵的沖擊韌度、硬度與奧氏體化溫度、保溫時間、等溫淬火溫度和等溫時間之間的關系。

采用點陣壓入技術在不同壓入荷載和保載時間下測試硬化水泥凈漿的彈性模量、壓痕硬度和微觀徐變,用掃描電子顯微鏡分析壓痕影響區(qū)域的微觀結構組成,并分析微觀結構組成對微觀徐變及力學性質的影響。結果表明:對于0.5n和1.5n的壓入荷載,壓痕影響區(qū)域包含孔隙相、水化產物相和未水化水泥顆粒相,可反映硬化水泥凈漿混合相的微觀結構組成和微觀徐變及力學性能;保載時間和最大荷載會影響硬化水泥凈漿力學性能的測試,保載時間越長,則彈性模量和壓痕硬度越小,其原因與硬化水泥凈漿的徐變性質有關,但是減小幅度不大;當最大荷載由0.5n增大至1.5n,力學性能略微增大;采用1.5n、180s包含5×5壓入點陣的試驗制度可得到成熟硬化水泥凈漿的微觀徐變性質;接觸徐變函數具有對數型函數的特征,保載時間越長,接觸徐變函數越大,這與接觸壓痕半徑隨保載時間增長而增大有關,但最大荷載對接觸徐變函數幾乎無影響。對于0.3水灰比的硬化水泥凈漿,徐變模量和特征時間分別為158~201gpa和0.43~0.59s。