F12耐熱鋼服役過(guò)程中碳化物演變與蠕變空洞的形成

采用六種碳化物球化工藝處理9sicr鋼試樣,分析了球化機(jī)理和顯微組織。結(jié)果表明:1050℃高溫固溶×0.5h油冷+680℃×2h出爐空冷工藝所得到的碳化物比較細(xì)小、圓整,分布較均勻,球化效果較好。在其余五種工藝處理后的組織中,或多或少地存在粗大、尖角或鏈節(jié)狀碳化物,碳化物球化效果從好到差的順序?yàn)?1000℃固溶×0.5h油冷+680℃×2h空冷、950℃固溶×0.5h油冷+680℃×2h空冷、900℃固溶×0.5h油冷+680℃×2h空冷、循環(huán)球化退火、等溫球化退火。

通過(guò)對(duì)鋼鐵材料中的碳化物的形成規(guī)律，碳化物特性及碳化物對(duì)性能影響的探討。結(jié)果表明：第二相（碳化物）的尺寸細(xì)化將大幅度地提高鋼材性能。

結(jié)合耐熱鋼12cr-1mov的焊接生產(chǎn)實(shí)踐，探討了12cr-1mov鋼在焊接與返修中的質(zhì)量控制問(wèn)題。

為消除軸承鋼中碳化物液析,改善帶狀組織,進(jìn)行了加熱溫度與碳化物溶解擴(kuò)散之間的關(guān)系研究,確定了gcr15軸承鋼比較合理的加熱溫度和保溫時(shí)間,并將試驗(yàn)結(jié)果實(shí)施于現(xiàn)場(chǎng)。實(shí)際應(yīng)用結(jié)果表明,在現(xiàn)有加熱能力的條件下,將加熱溫度提高到1200~1280℃,保溫時(shí)間在3h以上,可使碳化物帶狀級(jí)別控制在2級(jí)以下,碳化物液析得到消除。

研究了無(wú)碳化物貝氏體耐磨鋼板組織、力學(xué)性能及焊接性能。結(jié)果表明,在低碳貝氏體鋼基礎(chǔ)上,通過(guò)加入一定量的硅元素,利用其在貝氏體組織轉(zhuǎn)變過(guò)程中抑制碳化物析出作用,得到由非等軸鐵素體加馬氏體和殘余奧氏體(m-a)島或由板條狀鐵素體及其板條間殘余奧氏體(ar)膜組成的無(wú)碳化物貝氏體組織,以此得到既具有高強(qiáng)度、高硬度,又具有較高的低溫沖擊韌性,同時(shí)具有較好的焊接性能

研制了一種無(wú)碳化物貝氏體鋼釬鋼材料。試驗(yàn)結(jié)果表明,無(wú)碳化物貝氏體鋼正火低溫回火熱處理獲得的力學(xué)性能為σb≥1300mpa,δ5≥13%,ψ≥56%,aku≥120j,淬火低溫回火獲得的力學(xué)性能為σb≥1500mpa,δ5≥10%,ψ≥53%,aku≥100j。無(wú)碳化物貝氏體鋼正火低溫回火的組織為貝氏體鐵素體+奧氏體組成,是一種無(wú)碳化物貝氏體組織,淬火低溫回火組織為馬氏體+無(wú)碳化物貝氏體+奧氏體組成,無(wú)論正火和淬火熱處理,無(wú)碳化物貝氏體鋼均具有良好的力學(xué)性能。用熱穿-熱軋法完成了無(wú)碳化物貝氏體中空鋼材料廠的制備,結(jié)果表明,無(wú)碳化物貝氏體鋼具有良好的熱加工性能,熱穿-熱軋法生產(chǎn)的中空鋼表面質(zhì)量較好。滲碳試驗(yàn)結(jié)果表明,滲碳后空冷低溫回火無(wú)碳化物貝氏體鋼具有良好的滲碳性能和表面淬硬性,整體桿滲碳后空冷低溫回火表面硬度hrc≥57,心部硬度hrc≥40,用該種鋼生產(chǎn)的重型釬桿的工礦試驗(yàn)表明,使用效果良好。

本文通過(guò)對(duì)2cr13鋼組織的分析,討論了冷拔脆性的影響因素,依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果和定性分析提出了改進(jìn)措施。

針對(duì)火電廠中蒸汽管道與汽包一類承壓部件常用耐熱鋼材,在經(jīng)歷長(zhǎng)時(shí)間高溫高壓作用后,處于蠕應(yīng)變ⅲ階段過(guò)程時(shí),發(fā)生非線性局部化(大變形)蠕變損傷問(wèn)題,給出損傷本構(gòu)描述,提出非線性局部化蠕變損傷本構(gòu)模型及其數(shù)值變分原理與有限元離散化形式,從而形成另一種彈塑性蠕變損傷理論與數(shù)值變分新方法

針對(duì)apix80管線鋼在生產(chǎn)實(shí)際中遇到的落錘性能較低的問(wèn)題進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,該管線鋼在落錘撕裂試樣斷口處存在大量的異常球形析出物,這些析出物為mo、ti、ni等合金元素的碳化物,尺寸約為幾個(gè)微米,不但削弱了這些合金元素在鋼中的彌散強(qiáng)化作用,而且降低了管線鋼的落錘撕裂性能。結(jié)合熱處理實(shí)驗(yàn),探討了這些異常長(zhǎng)大碳化物的生成機(jī)理,即鋼板的冷卻速度影響碳的擴(kuò)散,并最終對(duì)碳化物的形成產(chǎn)生決定性的作用。減少析出物較好的辦法是終軋后空冷至碳化物形成溫區(qū)的上限附近,然后再?gòu)?qiáng)制水冷,保證鋼板快速通過(guò)碳化物形成區(qū)間,從而抑制碳化物的異常長(zhǎng)大行為。

研究了電爐工藝和電渣工藝生產(chǎn)的8cr20si2ni鋼中碳化物類型、形貌、分布循環(huán)及其室溫性能隨溫度的變化。在philipsc同2電子顯微鏡中觀察到1050℃加熱時(shí),晶內(nèi)塊狀和粒狀m23c6數(shù)量最多,尺寸最大,冷卻時(shí)原奧低體晶界塊狀m23c6之間還析出少量精細(xì)顆粒和薄片m7c3;隨著加熱溫度的升高,塊狀m23c6數(shù)量減少,粒狀m23c6,精細(xì)顆粒和薄片枝晶m7c2的數(shù)量增多,在大于1150℃加熱和加

研究開(kāi)發(fā)了一種適用于高強(qiáng)高韌無(wú)縫鋼管的無(wú)碳化物貝氏體鋼。通過(guò)工程試驗(yàn)與分析表明,該鋼經(jīng)軋制和低溫回火后,其微觀組織為無(wú)碳化物貝氏體和片狀殘余奧氏體,這種特殊的金相組織使其在具有較高的強(qiáng)度同時(shí),仍然保持了良好的韌性,適合于制造高鋼級(jí)甚至超高鋼級(jí)的石油專用無(wú)縫管材。

結(jié)合耐熱鋼12cr—1mov的焊接生產(chǎn)實(shí)踐,探討了12cr—1mov鋼在焊接與返修中的質(zhì)量控制問(wèn)題。

中科院蘭州化物所先進(jìn)潤(rùn)滑與防護(hù)材料研發(fā)中心日前在碳化硅和鈦硅碳表面制備自潤(rùn)滑碳化物衍生碳(cdc)涂層,從而使這些碳化物在無(wú)潤(rùn)滑的滑動(dòng)條件下亦具有自潤(rùn)滑性。研究人員考察了室溫下無(wú)潤(rùn)滑條件下兩個(gè)cdc涂

在工業(yè)機(jī)組上制備了m2高速鋼鑄帶,采用掃描電鏡和透射電鏡研究了熱處理和熱軋對(duì)鑄帶中的共晶碳化物特征的影響。結(jié)果表明:雙輥薄帶連鑄工藝可以獲得共晶碳化物尺寸細(xì)小、分布均勻的高速鋼鑄帶,鑄帶中存在較多的m2c亞穩(wěn)相碳化物;熱處理后m2c碳化物分解生成m6c和mc碳化物,碳化物得到進(jìn)一步細(xì)化;由m2工業(yè)鑄帶直接熱軋而成的薄帶中仍存在一些呈斷續(xù)網(wǎng)狀分布的碳化物,先進(jìn)行合適的熱處理再進(jìn)行熱軋對(duì)m2工業(yè)鑄帶更為合適。

中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) 低合金耐熱鋼蠕變孔洞檢驗(yàn)技術(shù) 工藝導(dǎo)則dl/t551—94 thetechnicalguidelinesforthecreepcavityinspection oflowalloyheatresistantsteels 中華人民共和國(guó)電力工業(yè)部1994-08-03批準(zhǔn)1994-12-01實(shí)施 1主題內(nèi)容與適用范圍 1.1本導(dǎo)則規(guī)定了低合金耐熱鋼蠕變孔洞檢驗(yàn)的試樣制備、復(fù)膜方法、孔洞識(shí)別以及孔洞 定量參數(shù)的測(cè)定等檢驗(yàn)技術(shù)工藝。 1.2本導(dǎo)則適用于火力發(fā)電廠經(jīng)長(zhǎng)期運(yùn)行后的低合金耐熱鋼高溫蒸汽管道、管件、集箱等 采用金相顯微鏡的蠕變損傷檢驗(yàn)，如15mo、12crmo、15crmo、12cr1mov、2.25cr-1mo 等鋼種，9%cr、12%cr及奧氏體不銹鋼的蠕變損傷檢驗(yàn)，可參照使用。 1.3檢驗(yàn)蠕變

工藝改進(jìn) 碳素工具鋼碳化物超細(xì)化工藝的對(duì)比研究 黃　斌,賀志榮 (陜西工學(xué)院材料科學(xué)與工程系,陜西漢中　723003) 摘要:以t12a鋼為對(duì)象,對(duì)碳素工具鋼碳化物超細(xì)化工藝進(jìn)行了對(duì)比研究,分析了原始組織及最終淬火工藝對(duì)碳化物細(xì)化效 果的影響,給出了該鋼的最佳碳化物超細(xì)化工藝,即固溶淬火+中溫回火※低溫、短時(shí)、快速加熱淬火+低溫回火。結(jié)果表明, 最佳碳化物超細(xì)化工藝可使碳化物細(xì)化至0.38～0.74μm,且呈細(xì)、圓、勻、密分布;原始組織對(duì)碳化物細(xì)化效果影響不大,但網(wǎng) 狀碳化物會(huì)增加鋼的淬火開(kāi)裂傾向。 關(guān)鍵詞:t12a鋼;碳化物;超細(xì)化 中圖分類號(hào):tg142.45;tg156　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:a　　文章編號(hào):0254-6051(2001)07-0025-03 comparis

比較了不同的熱軋鋼帶生產(chǎn)工藝對(duì)最終冷軋鋼帶球化質(zhì)量的影響,并通過(guò)試驗(yàn)確認(rèn)了控制球化退火前的組織對(duì)獲取優(yōu)良的球化組織的重要性。

耐熱鋼的特性和應(yīng)用 牌號(hào)特性和應(yīng)用 5cr12mn9ni4n以經(jīng)受高溫強(qiáng)度為主的汽油及柴油機(jī)用排氣閥 2cr2lnil2n以抗氧化為主的汽油及柴油機(jī)用排氣閥 2cr23nil3承受980℃以下反復(fù)加熱的抗氧化鋼。加熱爐部件，重油燃燒器 2cr25ni20承受1035°c以下反復(fù)加熱的抗氧化鋼，爐用部件、噴嘴、燃燒室 1crl6ni35 抗?jié)B碳、氮化性大的鋼種，1035°c下反復(fù)加熱。爐用鋼料、石油裂解裝 置 0crl5ni25ti2moalvb耐700°c高溫的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子，螺栓、葉片、軸 0crl8ni9通用耐氧化鋼，可承受870°c下反復(fù)加熱 0cr23nil3比0crl8ni9耐氧化性好，可承受980°c以下反復(fù)加熱爐用材料 0cr25ni20 比0cr23nil3抗氧化性好，可承受1035°c加熱。爐用材料、汽車凈化 裝置用材料

通過(guò)在d256焊條藥皮中加入一定量的鈦鐵、釩鐵、鉬鐵、鉻鐵、碳化硼、石墨和稀土,利用焊接冶金反應(yīng)在堆焊層中自生成硼化物、碳化物等硬質(zhì)顆粒以提高耐磨堆焊材料的抗磨粒磨損性能。本文利用金相顯微鏡對(duì)堆焊層顯微組織進(jìn)行分析,通過(guò)硬度試驗(yàn)、磨損試驗(yàn)等,研究了焊條藥皮組分中鉬鐵的加入對(duì)堆焊層硬度及耐磨性的影響。研究結(jié)果表明:加入鉬鐵后,堆焊層硬度和耐磨性都有所提高,其最高硬度達(dá)到60hrc,比d256焊條提高了8hrc,耐磨性也提高了1倍。

研究了兩種偽滲碳熱處理工藝無(wú)碳化物貝氏體釬鋼的組織和力學(xué)性能及工業(yè)滲碳試驗(yàn)非滲層的組織。結(jié)果表明,常規(guī)正火熱處理和不同的偽滲碳處理后貝氏體釬鋼具有良好的強(qiáng)韌性配合,偽滲碳工藝試驗(yàn)材料的組織和滲碳工藝中非滲層組織沒(méi)有出現(xiàn)組織過(guò)分長(zhǎng)大及其粗化的情況。920℃×10h降溫880℃空冷+680℃空冷+加熱880℃空冷+200℃回火偽滲碳處理和滲碳熱處理試驗(yàn)材料可以獲得良好的強(qiáng)韌性。

耐熱鋼的選用 一．什么是耐熱鋼 耐熱鋼是指在高于450℃條件下工作，并具有足夠的強(qiáng)度、抗氧化、耐腐蝕性能和 長(zhǎng)期的組織穩(wěn)定性的鋼種。 耐熱鋼從性能上分為熱強(qiáng)鋼和抗氧化鋼（不起皮鋼）。含ni量很高的耐熱鋼稱為 高溫合金。 二．耐熱鋼的分類與適用范圍：見(jiàn)附表一 【附表一】耐熱鋼的分類與適用范圍 鋼種鋼號(hào)使用溫度℃適用范圍 馬 氏 體 鉻 鋼 4cr9si2800不起皮鋼,用于小負(fù)荷的耐熱件。 1cr13700不起皮鋼，用于小負(fù)荷的耐熱構(gòu)件，常 用于電熱元件的引出棒。減震性良好。 鐵 素 體 1cr17900不起皮鋼，900℃以下常用于無(wú)負(fù)荷的、 不滲c的電熱設(shè)備構(gòu)件。 1cr25ti 3cr25si3ni 1cr28 1100 1100 1150 不起皮鋼，抗硫腐蝕性好，常用于小負(fù) 荷的加熱設(shè)備構(gòu)件。 奧 氏 體 鉻

在現(xiàn)代工業(yè)中，耐熱鋼因其卓越的高溫強(qiáng)度和化學(xué)穩(wěn)定性而被廣泛應(yīng)用。這種合金鋼分為抗氧化鋼（也稱高溫不起皮鋼）和熱強(qiáng)鋼兩類，分別用于不同需求的高溫環(huán)境下。