Kagome平面格柵結(jié)構(gòu)的屈服面及裂尖塑性區(qū)

分別對(duì)幾種經(jīng)典的塑性強(qiáng)度理論在巖土工程中的應(yīng)用進(jìn)行了探討,提出了其在實(shí)際工程中的適用性;并簡(jiǎn)要介紹了在此基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的其它屈服理論。

紅砂巖粗粒土彈塑性雙屈服面模型試驗(yàn)研究——通過(guò)高速公路路基90區(qū)紅砂巖粗粒土填料的大型常規(guī)三軸試驗(yàn)研究，建立了一個(gè)橢圓一雙曲線彈塑性雙屈服面本構(gòu)模型，并確定了模型參數(shù)。該模型可以考慮紅砂巖粗粒土的剪縮硬化性，模型參數(shù)確定方法簡(jiǎn)單。另外，對(duì)flac進(jìn)...

層狀弱面體屈服與破壞——巖體中總會(huì)存在諸如節(jié)理、層理、劈理、裂隙和斷層等軟弱不連續(xù)體或軟弱結(jié)構(gòu)面，人們常將這些軟弱不連續(xù)體統(tǒng)稱為節(jié)理裂隙或弱面，這是巖體與其他均質(zhì)連續(xù)體的本質(zhì)區(qū)別之一。　　弱面的強(qiáng)度比巖塊的強(qiáng)度低得多，基本上控制著巖體的強(qiáng)度...

鋼閘門面板在進(jìn)入彈塑性階段后,仍有很大的強(qiáng)度儲(chǔ)備,規(guī)范中采用給容許應(yīng)力乘以彈塑性調(diào)整系數(shù)來(lái)體現(xiàn),但該值未準(zhǔn)確反映面板長(zhǎng)寬比和主(次)梁整體彎曲應(yīng)力的影響。本文以規(guī)范中"將面板強(qiáng)度的容許應(yīng)力提高到鋼材的屈服極限"為極限狀態(tài),考慮面板長(zhǎng)寬比及梁整體彎曲應(yīng)力對(duì)彈塑性調(diào)整系數(shù)的影響,提出了更為合理的彈塑性調(diào)整系數(shù)表達(dá)式.研究結(jié)果表明:長(zhǎng)寬比對(duì)彈塑性調(diào)整系數(shù)的影響最大可提高32%;梁整體彎曲應(yīng)力對(duì)其影響很顯著,梁整體彎曲應(yīng)力越大,彈塑性調(diào)整系數(shù)越小;現(xiàn)行規(guī)范中采用固定不變的彈塑性調(diào)整系數(shù),在梁整體彎曲應(yīng)力較小時(shí),是偏于保守的;在梁整體彎曲應(yīng)力較大時(shí),是偏于危險(xiǎn)的。進(jìn)一步分析了基于現(xiàn)行規(guī)范屈服極限狀態(tài)的面板長(zhǎng)邊的超容許應(yīng)力范圍,評(píng)價(jià)了規(guī)范屈服極限狀態(tài)的合理性。最后提出了基于此彈塑性調(diào)整系數(shù)的面板設(shè)計(jì)新方法,避免了繁瑣的試算及偏差,對(duì)規(guī)范修訂及鋼閘門設(shè)計(jì)具有指導(dǎo)意義。

為檢驗(yàn)chaboche率相關(guān)本構(gòu)模型對(duì)材料屈服與塑性流動(dòng)行為的描述能力,編寫了abaqus材料用戶子程序umat,結(jié)合預(yù)拉伸變形后的45號(hào)鋼拉扭組合試驗(yàn),用chaboche粘塑性模型進(jìn)行了宏觀尺度的材料屈服特性和塑性流動(dòng)規(guī)律的數(shù)值分析。該模型可以準(zhǔn)確的描述材料不同應(yīng)變幅值的試驗(yàn)循環(huán)滯回特性;當(dāng)用較大平移應(yīng)變定義屈服時(shí),試驗(yàn)和數(shù)值模擬得到的后繼屈服面形狀均接近于圓;用較小平移應(yīng)變定義屈服時(shí),chaboche模型計(jì)算的屈服面與試驗(yàn)得到的后繼屈服面形狀差異較大。模擬計(jì)算的塑性流動(dòng)方向符合正交流動(dòng)法則,而試驗(yàn)測(cè)得的塑性流動(dòng)方向和正交方向存在一定偏差,定義屈服的平移應(yīng)變?cè)叫?兩者偏差越大。研究結(jié)果表明:chaboche塑性本構(gòu)模型能夠描述較大平移應(yīng)變定義的屈服面的膨脹和移動(dòng),但不能描述小平移應(yīng)變定義的屈服面的形狀變化。

WSM50C鋼的裂尖塑性損傷與斷裂

本文分析了粉末燒結(jié)材料塑性變形的基本規(guī)律,指出了現(xiàn)有粉末燒結(jié)材料屈服條件與實(shí)際情況不相符的問題。通過(guò)燒結(jié)銅圓柱體試樣單向壓縮實(shí)驗(yàn),確定了粉末燒結(jié)材料真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,建立了普適的粉末燒結(jié)材料屈服條件和塑性本構(gòu)關(guān)系。本文的屈服條件不僅用統(tǒng)一的函數(shù)形式表示了粉末燒結(jié)材料初始屈服和后繼屈服,而且綜合反映了粉末燒結(jié)材料原始狀況和變形致密強(qiáng)化對(duì)屈服的影響

巖土類介質(zhì)屈服函數(shù)的實(shí)質(zhì)——基于巖土類介質(zhì)兩種常用屈服準(zhǔn)則，摩爾庫(kù)侖屈服準(zhǔn)則和杜拉克一普拉格屈服準(zhǔn)則相匹配關(guān)系，在引入并規(guī)定了應(yīng)力羅德角的條件下推導(dǎo)了三軸壓縮、三軸拉伸和平面應(yīng)變等幾種情況下巖土類介質(zhì)屈服函數(shù)的等效表達(dá)公式，證明了巖土類介質(zhì)屈...

drucker-prager系列屈服準(zhǔn)則在穩(wěn)定分析中的應(yīng)用研究——drucker．prager(下簡(jiǎn)稱d．p)系列屈服準(zhǔn)則作為mohr．coulomb(下簡(jiǎn)稱m—c)準(zhǔn)則的修正模型在巖土工程中得到了廣泛的使用。然而采用不同的d—p系列屈服準(zhǔn)則可能會(huì)得到差距較大的結(jié)果，因此，選用合適的d．p系...

土的單屈服面模型及在樁土作用中的應(yīng)用研究——研究了土的單屈服面模型，其屈服函數(shù)為一個(gè)光滑的封閉空間曲面，避免了屈服面上出現(xiàn)奇異點(diǎn)，以及多重屈服面模型的跟蹤記憶，有限元的數(shù)值實(shí)現(xiàn)相對(duì)簡(jiǎn)單．當(dāng)加荷應(yīng)力點(diǎn)位于屈服面上時(shí)，其塑性模量應(yīng)用連續(xù)性條件求得...

采用基于復(fù)合材料一階剪切效應(yīng)理論的有限元法分別研究了含分層損傷的復(fù)合材料層合光板、單向加筋板和格柵加筋(ags)板的熱屈曲性態(tài)。在分析中考慮材料熱物理性質(zhì)與溫度相關(guān)特性,同時(shí)在分層前緣采用了位移約束條件以保證分層區(qū)域的各子板的變形相容要求。3種結(jié)構(gòu)的典型算例分析和結(jié)果的比較表明,復(fù)合材料格柵(ags)板具有很強(qiáng)的抗熱屈曲的能力,但是,分層損傷將使其臨界溫度降低,同時(shí)還會(huì)導(dǎo)致熱屈曲的模態(tài)發(fā)生改變。本文中提出的方法和所得結(jié)論對(duì)ags結(jié)構(gòu)的熱承載能力預(yù)測(cè)和損傷容限設(shè)計(jì)將具有參考價(jià)值。

采用“等效介質(zhì)模型”,分析了復(fù)合材料夾層蜂窩平板的整體換熱系數(shù)。在此基礎(chǔ)上,針對(duì)輕質(zhì)蜂窩(相對(duì)密度小于0.3),選取蜂窩面內(nèi)等效剪切剛度表征夾層結(jié)構(gòu)的承載能力,綜合考慮散熱能力和結(jié)構(gòu)承載能力,比較了kagome蜂窩與傳統(tǒng)的正三角形、正方形和正六邊形蜂窩的性能。結(jié)果顯示kagome蜂窩不但散熱性能很好,而且通過(guò)對(duì)蜂窩相對(duì)密度和尺寸的優(yōu)化,在結(jié)構(gòu)質(zhì)量相同的情況下,kagome蜂窩的綜合性能比傳統(tǒng)蜂窩具有明顯優(yōu)勢(shì)。

天津?yàn)I海新區(qū)軟黏土的蠕變特性及無(wú)屈服面模型研究——天津?yàn)I海新區(qū)大部分為圍海造陸形成的陸域，主要為吹填土經(jīng)真空預(yù)壓加固的軟黏土地基，具有鮮明的地域特征。其蠕變特性對(duì)該地區(qū)的建筑物和構(gòu)筑物地基的變形和長(zhǎng)期穩(wěn)定性有很大影響。采用大直徑原狀試樣進(jìn)行了...

以17根鋼筋混凝土梁進(jìn)行了17組不同的實(shí)驗(yàn)得到的基于能量的恢復(fù)力模型為研究對(duì)象,得出rc框架結(jié)構(gòu)在水平等幅荷載作用下的塑性鉸滯回衰變特性對(duì)其屈服力的影響。將rc框架結(jié)構(gòu)在荷載作用下的破壞程度由定性描述作出了含參數(shù)的定量分析。為定量分析rc框架結(jié)構(gòu)在地震力的往復(fù)作用下的性能退化奠定了基礎(chǔ)。

強(qiáng)度1強(qiáng)度2強(qiáng)度1強(qiáng)度2比值1比值2比值1比值2 1熱軋帶肋鋼筋hrb335φ12gj100603055655754354251.31.351.301.27 2熱軋帶肋鋼筋hrb335φ14gj100603065505503853751.431.471.151.12 3熱軋帶肋鋼筋hrb335φ16gj100603075455503603701.511.491.071.10 4熱軋帶肋鋼筋hrb335φ18gj100603085355453953901.351.41.181.16 6熱軋帶肋鋼筋hrb335φ20gj100603095455403703751.471.441.101.12 7熱軋帶肋鋼筋hrb335φ22gj10060310545

低屈服點(diǎn)鋼在結(jié)構(gòu)耗能減震中的應(yīng)用——低屈服點(diǎn)鋼的力學(xué)特點(diǎn)是屈服強(qiáng)度低，強(qiáng)度穩(wěn)定，變形能力強(qiáng)，因此低屈服點(diǎn)鋼的應(yīng)用成為結(jié)構(gòu)變形耗能的一個(gè)重要途徑。對(duì)低屈服點(diǎn)鋼在結(jié)構(gòu)耗能減震中的應(yīng)用現(xiàn)狀進(jìn)行介紹，提出低屈服點(diǎn)鋼在彈性耗能結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用方式，分析該彈...

基于tsai-hill強(qiáng)度理論,在平面應(yīng)力條件下,推導(dǎo)了復(fù)合材料ⅰ/ⅱ復(fù)合型裂紋塑性區(qū)尺寸表達(dá)式,分析了裂紋擴(kuò)展方向與裂紋尖端塑性區(qū)的關(guān)系,推廣并證明了r準(zhǔn)則在復(fù)合材料裂紋擴(kuò)展方向預(yù)測(cè)中的適用性。數(shù)值算例分析了不同纖維方向和裂紋傾斜角對(duì)復(fù)合材料復(fù)合型裂紋開裂角的影響。結(jié)果表明,r準(zhǔn)則是一個(gè)通用的斷裂準(zhǔn)則,適用于預(yù)測(cè)各向同性材料和復(fù)合材料各種裂紋的擴(kuò)展方向;纖維方向和裂紋傾斜角對(duì)斷裂角的影響較明顯,可能是導(dǎo)致復(fù)合材料復(fù)雜斷裂機(jī)理的原因之一。

摩爾-庫(kù)侖等面積圓屈服準(zhǔn)則及工程應(yīng)用——將mohr-coulomb等面積圓屈服準(zhǔn)則和有限元強(qiáng)度折減系數(shù)法相結(jié)合，提出了在平面應(yīng)變條件下有限元分析模型的選取、邊界條件的處理方法、收斂條件，以及采用大型通用有限元程序ansys分析邊坡穩(wěn)定時(shí)值的替換原則，最后用于分...

建筑抗震用低屈服點(diǎn)鋼的生產(chǎn)與應(yīng)用——隨著耗能減震技術(shù)在高層及超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑抗震設(shè)計(jì)中的應(yīng)用，用于制作消能阻尼器的低屈服強(qiáng)度鋼日益受到重視。通過(guò)合理的成分設(shè)計(jì)及軋制工藝，寶鋼研制出可用于制作耗能阻尼器的系列低屈服強(qiáng)度鋼，并成功實(shí)現(xiàn)了批量生產(chǎn)和...

隨著耗能減震技術(shù)在高層及超高層鋼結(jié)構(gòu)建筑抗震設(shè)計(jì)中的應(yīng)用,用于制作消能阻尼器的低屈服強(qiáng)度鋼日益受到重視。通過(guò)合理的成分設(shè)計(jì)及軋制工藝,寶鋼研制出可用于制作耗能阻尼器的系列低屈服強(qiáng)度鋼,并成功實(shí)現(xiàn)了批量生產(chǎn)和工程應(yīng)用,同時(shí)對(duì)其進(jìn)行了包括力學(xué)性能、物理性能、焊接及應(yīng)用等性能研究,論述了低屈服點(diǎn)鋼應(yīng)用技術(shù)的發(fā)展情況,為低屈服點(diǎn)鋼的推廣應(yīng)用提供了借鑒。

凍結(jié)黏土卸載狀態(tài)下雙屈服面流變本構(gòu)關(guān)系研究——卸載狀態(tài)下凍土三軸蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果表明，凍土具有明顯的剪脹性，且體積應(yīng)變不能忽略。為了全面反映凍土在卸載狀態(tài)下的蠕變變形規(guī)律，以簡(jiǎn)單的黏彈塑模型為基本流變?cè)?，提出了凍土服從橢圓一dp雙屈服面流變本構(gòu)力...

什么是屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度 要說(shuō)這兩個(gè)概念，先從材料是如何被破壞的說(shuō)起。任何材料在受到不斷增大或者持續(xù)恒 定或者持續(xù)交變的外力作用下，最終會(huì)超過(guò)某個(gè)極限而被破壞。對(duì)材料造成破壞的外力種類 很多，比如拉力、壓力、剪切力、扭力等。屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度這兩個(gè)強(qiáng)度，僅僅是針對(duì)拉 力而言。這兩個(gè)強(qiáng)度是通過(guò)拉伸試驗(yàn)得出的，是通過(guò)拉力試驗(yàn)機(jī)（一般是萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，可以 進(jìn)行各種拉和壓以及彎曲的試驗(yàn)），用規(guī)定的恒定的加荷速率(就是單位時(shí)間內(nèi)拉力的增加 量)，對(duì)材料進(jìn)行持續(xù)拉伸，直到斷裂或達(dá)到規(guī)定的破壞程度（比如有些對(duì)接焊縫強(qiáng)度試驗(yàn) 可以不拉斷），這個(gè)造成材料最終破壞的力，就是該材料的抗拉極限載荷?？估瓨O限載荷是 一個(gè)力的表述，單位為牛頓（n），因?yàn)榕ｎD是一個(gè)很小的單位，所以，大部分情況下用千 牛（kn）的比較多。因?yàn)楦鞣N材料大小不一，所以抗拉極限載荷很難評(píng)判材料的強(qiáng)度。所以， 用抗拉極