L形和T形型鋼異形截面柱軸心受壓承載力的試驗(yàn)

型鋼混凝土異形柱軸心受壓承載力試驗(yàn)分析及承載力計(jì)算——在已有試驗(yàn)研究資料基礎(chǔ)上，綜合分析了十字形、l形和t形型鋼混凝土異形柱在軸心荷栽作用下受力過程，試驗(yàn)表明其破壞過程大致相同，都經(jīng)歷了3個(gè)階段，即彈性階段、帶裂縫工作階段和破壞階段。l形在軸心荷...

pi＝3.14159265pi=3.14159265 fc＝15(n/mm2)fc fy＝245(n/mm2)fy l0＝3.200(m)l0 dc＝500(mm)dc t＝10(mm)t φ＝0.822φ=if(l0/dc>4,1-0.115*sqrt(l0/dc-4),1) aa＝15707.96(mm2)aa=pi*dc*t ac＝196349.54(mm2)ac=pi*dc^2/4 θ＝1.31θ=(aa*fy)/(ac*fc) nu＝7.954e+06(n/mm2)nu=φ*fc*ac*(1+2*sqrt(θ)) b＝200(mm)上翼緣寬b t＝16(mm)上翼緣厚t bb＝350(mm)下翼緣寬bb tt＝16(mm)下翼緣厚tt hw1100(mm)腹板凈高h(yuǎn)0

對(duì)5個(gè)雙鋼管混凝土短柱進(jìn)行了軸心受壓試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,在軸心受壓荷載作用下雙鋼管混凝土柱的受力全過程是由彈性、彈塑性以及破壞3個(gè)階段組成的,具有很好的延性。由于雙鋼管混凝土短柱截面含鋼率較高,鋼管對(duì)核心混凝土的約束效應(yīng)較大,所有試件破壞模式均為腰鼓型破壞。試件的整體工作性能較好,外鋼管與內(nèi)鋼管變形一致,試件的極限承載力隨著套箍系數(shù)增大逐步增加。

冷彎薄壁型鋼C形截面構(gòu)件受彎承載力試驗(yàn)研究

為了驗(yàn)證塔架結(jié)構(gòu)采用高強(qiáng)鋼的適用性,對(duì)21根不同規(guī)格的q420高強(qiáng)度雙角鋼進(jìn)行鉸支軸壓試驗(yàn),截面規(guī)格包括2l160×12、2l160×14、2l160×16,長(zhǎng)細(xì)比范圍為25～55.將試驗(yàn)結(jié)果和設(shè)計(jì)結(jié)果分析比較.結(jié)果表明:承載力的設(shè)計(jì)值比試驗(yàn)值平均高9.16%;雙角鋼十字組合截面類構(gòu)件最終破壞表現(xiàn)為彎曲屈曲與局部失穩(wěn)的組合;扭轉(zhuǎn)屈曲不是雙角鋼十字組合截面類構(gòu)件的主要破壞模式,與現(xiàn)有設(shè)計(jì)方法不同.

為了研究高強(qiáng)鋼中厚板焊接箱形柱的極限承載力,以11mm厚國(guó)產(chǎn)q460高強(qiáng)鋼中厚板制作了7個(gè)焊接箱形柱進(jìn)行軸心受壓試驗(yàn)。試件共包含寬厚比8、12、18三種截面,長(zhǎng)細(xì)比分別為35、50、70。根據(jù)試件的實(shí)測(cè)尺寸、鋼材的力學(xué)性能建立有限元模型,以初始缺陷的形式考慮了試件的初始撓度、初始偏心及焊接殘余應(yīng)力,分析預(yù)測(cè)了試件的極限承載力。試驗(yàn)結(jié)果表明,高強(qiáng)鋼焊接箱形柱穩(wěn)定系數(shù)采用gb50017—2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中的c類截面柱子曲線偏保守,試驗(yàn)結(jié)果平均曲線更接近b類截面曲線,但仍需進(jìn)一步驗(yàn)證。分析結(jié)果表明,考慮了初始缺陷的有限元模型可準(zhǔn)確預(yù)測(cè)柱的極限承載力,可以作為試驗(yàn)數(shù)據(jù)的補(bǔ)充。

為了研究冷彎薄壁型鋼拼合截面柱的軸壓承載力,對(duì)各國(guó)有關(guān)冷彎薄壁型鋼拼合截面柱的軸壓試驗(yàn)進(jìn)行了ansys有限元模擬分析,有限元計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好,從而驗(yàn)證了有限元方法的正確性。采用有限元方法分析了構(gòu)件截面形式、截面尺寸以及長(zhǎng)細(xì)比對(duì)冷彎薄壁型鋼拼合截面柱拼合效應(yīng)的影響,提出了冷彎薄壁型鋼拼合截面柱軸壓承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法。分析結(jié)果表明:隨著長(zhǎng)細(xì)比的增大,拼合截面柱的拼合效應(yīng)隨之增大。對(duì)于主要通過螺釘將腹板進(jìn)行拼合的構(gòu)件,當(dāng)翼緣寬厚比一定時(shí),隨著截面寬高比的增大,腹板拼合的整體性增強(qiáng),從而使拼合效應(yīng)增大,而截面面積的改變對(duì)拼合效應(yīng)的影響則不是很明顯。

墻板約束對(duì)軸心受壓鋼柱承載力的影響 李明菲李國(guó)強(qiáng)王銀志 （上海天華建筑設(shè)計(jì)有限公司200233）（同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院200092） 摘要:墻板在其平面內(nèi)具有一定的強(qiáng)度，為鋼柱提供了側(cè)向約束，提高了鋼柱的穩(wěn)定性承載能力。本文 利用大型有限元分析程序ansys，對(duì)考慮墻板約束的鋼柱的承載力進(jìn)行了非線性有限元分析。說明了墻 板約束對(duì)軸壓鋼柱承載力及破壞形式的影響。并提出了帶有墻板的鋼柱軸心受壓承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算模型。 關(guān)鍵詞：　　鋼柱；墻板；破壞形式；簡(jiǎn)化計(jì)算模型； effectsoflightwallpanelsonaxial stresscapacityofsteelcolumns limingfeiliguoqiangwangyinzhi (tianhuaarchit

鋼筋混凝土不等肢l形異形柱承載力的試驗(yàn)研究——車文通過對(duì)9根不等肢l形截面鋼筋砼構(gòu)件在雙向彎矩作用下的試驗(yàn)研究，揭示了不等肢l形截面鋼筋砼拘件在雙向彎矩作用下的破壞形態(tài)．驗(yàn)證了平均應(yīng)變的平截面但定、總結(jié)得出了不等肢l彤截面鋼筋砼構(gòu)件破壞的一般規(guī)律...

十字形截面方鋼管混凝土組合異形柱軸壓承載力試驗(yàn)

l形型鋼混凝土異形柱正截面承載力的理論研究(ii)——受力性能分析——利用文獻(xiàn)[1]編制的型鋼混凝土(src)異形柱正截面承載力的有限元計(jì)算程序，通過計(jì)算得到了各設(shè)計(jì)因素(包括混凝土強(qiáng)度等級(jí)、加載角、配鋼率、軸壓比和肢長(zhǎng)比)變化時(shí)，l形src異形柱...

利用文獻(xiàn)[1]編制的型鋼混凝土(src)異形柱正截面承載力的有限元計(jì)算程序,通過計(jì)算得到了各設(shè)計(jì)因素(包括混凝土強(qiáng)度等級(jí)、加載角、配鋼率、軸壓比和肢長(zhǎng)比)變化時(shí),l形src異形柱正截面受力性能的n—m及mx—my相關(guān)曲線。通過對(duì)計(jì)算結(jié)果的分析,得到了5種設(shè)計(jì)因數(shù)變化時(shí),對(duì)l形src異形柱正截面受力性能的影響規(guī)律。

本文對(duì)型鋼混凝土l形截面柱的特點(diǎn)進(jìn)行了介紹,從國(guó)外和國(guó)內(nèi)對(duì)型鋼混凝土異形柱的試驗(yàn)研究、理論研究方面進(jìn)行了論述,對(duì)研究中的應(yīng)注意的相關(guān)問題進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)異形柱結(jié)構(gòu)與普通的混凝土結(jié)構(gòu)相比,其最大適用高度要低得多,對(duì)于層數(shù)更多、高度更高的建筑則難以滿足承載力要求。

《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》gb50017-2003認(rèn)為:單軸對(duì)稱的t型鋼軸心壓桿繞對(duì)稱軸的穩(wěn)定性是彎扭失穩(wěn)問題。本次試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),剖分t型鋼軸壓桿有必要做彎扭屈曲驗(yàn)算,計(jì)算方法采用換算長(zhǎng)細(xì)比法。結(jié)果表明:換算長(zhǎng)細(xì)比法能夠確保安全,被廣泛采用。

根據(jù)型鋼混凝土(src)異形柱的工作機(jī)理和有限元計(jì)算原理,編制了src異形柱正截面承載力的有限元計(jì)算程序,并對(duì)所編制的有限元計(jì)算程序進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)果表明,數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,從而證明了本文有限元計(jì)算程序的正確性,進(jìn)而為文獻(xiàn)[1]l形型鋼混凝土異形柱正截面受力性能的分析奠定了基礎(chǔ)。

鋼筋砼異形柱正截面承載力的程序計(jì)算——本文介紹了鋼筋砼異形柱正截面承載刀的程序計(jì)算

為了適應(yīng)建筑節(jié)能的要求,本文提出一種新型建筑保溫承重結(jié)構(gòu)體系—?；⒅楸貕δ?fù)合剪力墻體系。通過對(duì)長(zhǎng)細(xì)比不同的兩組軸心受壓復(fù)合剪力墻試件的試驗(yàn)研究,探討了剪力墻在受到軸向壓力作用下,試件的破壞機(jī)理、變形特征及縱向鋼筋的應(yīng)變情況。同時(shí)與普通剪力墻做對(duì)比,確定保溫墻模對(duì)內(nèi)部混凝土的增強(qiáng)作用。

蜂窩狀鋼骨混凝土l形柱正截面承載力的試驗(yàn)研究——蜂窩狀鋼骨混凝土l形柱，是一種特別適用于鋼結(jié)構(gòu)住宅建筑的新型異形柱。為了考察該新型構(gòu)件的正截面受力、變形特性，本文進(jìn)行了兩根等肢和不等肢i形柱的單調(diào)加載試驗(yàn)，研究了軸心和偏心壓力作用下該新型構(gòu)件的...

54 第八章鋼筋混凝土構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 本章學(xué)習(xí)要點(diǎn)： 1、了解裂縫出現(xiàn)、分布和開展的過程； 2、掌握影響裂縫寬度的主要因素（鋼筋直徑、配筋率）； 3、掌握裂縫寬度計(jì)算公式的應(yīng)用； 4、掌握撓度計(jì)算公式計(jì)算撓度的過程； 5、掌握最小剛度原則、ψ的含義，減小撓度最有效的措施。 重點(diǎn)：深入理解梁在純彎區(qū)段內(nèi)的應(yīng)力重分布全過程，開裂后鋼筋和混凝土應(yīng)變 分布規(guī)律及其影響因素，ψ等主要參數(shù)的物理意義。 難點(diǎn)：裂縫寬度及截面抗彎剛度計(jì)算原理。 §8-1抗裂驗(yàn)算 一般要求 （1）抗裂就是不允許混凝土開裂。 （2）鋼筋混凝土構(gòu)件正截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)滿足下式 tkcttf(8-1) 式中，t——由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合計(jì)算的驗(yàn)算截面的混凝土拉應(yīng)力值； tkf——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； ct——混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)（對(duì)水工混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)， ct=0.85；荷載準(zhǔn)永久

基于桁架-拱模型的t形截面寬肢異形柱受剪承載力試驗(yàn)研究——將桁架一拱模型理論應(yīng)用于鋼筋混凝土異形柱斜截面受剪承載力分析研究，以t形截面混凝土寬肢異形柱為例，提出了t形截面寬肢異形柱的斜截面受剪承載力計(jì)算公式。并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，研究表明通過桁架...

針對(duì)低層民用建筑中的墻板自重大、保溫性能差的問題,提出一種集圍護(hù)、分隔、保溫與承重等多種功能于一體的新型復(fù)合節(jié)能墻板構(gòu)件—薄壁型鋼-保溫芯材-薄面板復(fù)合節(jié)能輕質(zhì)墻板.通過對(duì)4個(gè)全比例尺寸的墻板試件在單調(diào)靜力荷載作用下的軸心受壓試驗(yàn),探討了對(duì)復(fù)合節(jié)能墻板起決定作用的破壞模式以及墻體軸心荷載極限承載力計(jì)算原則.試驗(yàn)結(jié)果表明:墻板中薄壁型鋼與薄面板通過自攻螺釘連接為一個(gè)整體,共同承擔(dān)豎向軸心荷載.墻板試件中采用2種不同類型的薄壁型鋼,最終極限承載力相差可達(dá)到60%以上,可見薄壁型鋼對(duì)墻板軸心荷載極限承載力有較大的影響.研究結(jié)果為今后推導(dǎo)復(fù)合節(jié)能墻體的軸心受壓極限承載力的計(jì)算模型與計(jì)算公式提供了理論依據(jù).

本文對(duì)4根h型截面鋼柱進(jìn)行了火災(zāi)行為的試驗(yàn)研究。全部火災(zāi)試驗(yàn)采用自行研制的火災(zāi)試驗(yàn)爐,試驗(yàn)結(jié)果表明爐子性能穩(wěn)定,使用方便。試驗(yàn)采用足尺試驗(yàn)形式,柱長(zhǎng)3300mm。鋼柱軸心受壓,其中兩個(gè)限制軸向變形,另兩個(gè)不限制軸向變形。柱兩端采用單向刀口支座,允許鋼柱繞強(qiáng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)。鋼柱試驗(yàn)中考慮荷載大小和是否限制軸向變形兩個(gè)因素。通過試驗(yàn),得出了鋼柱在火災(zāi)下的側(cè)向變形和軸向變形隨溫度變化情況。試驗(yàn)證明:鋼柱受火時(shí),軸向變形明顯的分為膨脹階段和壓縮階段。壓縮階段很短,一旦進(jìn)入壓縮階段,鋼柱很快破壞。鋼柱受到的外加荷載越大,其極限溫度越低。限制軸向變形的鋼柱極限溫度降低。試驗(yàn)研究為今后鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)行為研究提供了依據(jù)。