Mn含量對(duì)耐熱鋼焊絲用盤(pán)條組織與性能的影響

通過(guò)調(diào)整耐熱鋼焊條r307藥皮配方中金紅石的含量,對(duì)不同含量的焊條進(jìn)行了斷弧長(zhǎng)度、脫渣率、飛濺率的工藝性能試驗(yàn),研究了藥皮中金紅石含量對(duì)r307焊條的工藝性能的影響,確定了藥皮中金紅石的最佳加入量范圍。

鋼絞線用盤(pán)條鋼化學(xué)元素含量對(duì)盤(pán)條力學(xué)性能影響分析

研究了吐絲溫度及控制冷卻制度對(duì)72lxa盤(pán)條組織和性能的影響。結(jié)果表明,在相同的冷卻制度下,提高吐絲溫度,組織中索氏體化率增加和先析鐵素體含量減少,材料強(qiáng)度提高,先析鐵素體和索氏體化率是影響材料力學(xué)性能的重要因素;加大珠光體形成后的冷卻能力,可以抑制片層滲碳體的溶解;通過(guò)輥道速度和冷卻風(fēng)量的適當(dāng)配合,可以提高盤(pán)條的通條性能。獲得了強(qiáng)度高于1050mpa的盤(pán)條,表明確定的熱軋工藝可以滿足盤(pán)條的力學(xué)性能要求。

耐熱鋼焊條 r106fe 符合gbe5018-a1 相當(dāng)awse7018-a1 說(shuō)明:r106fe是鐵粉低氫型藥皮的含mo0.5%的珠光體耐熱鋼焊條，交直流兩用，可全位置焊接，焊件應(yīng)根 據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)進(jìn)行適當(dāng)?shù)念A(yù)熱及焊后熱處理。 用途:用于焊接工作溫度在510℃以下的鍋爐管道（如15mo），也可用于焊接一般的低合金鋼。 熔敷金屬化學(xué)成分(%) 化學(xué)成分cmnsispmo 保證值0.05-0.12≤0.90≤0.5≤0.035≤0.0350.40~0.65 熔敷金屬力學(xué)性能（620±15℃×1h回火處理） 試驗(yàn)項(xiàng)目rm(mpa)rel或rp0.2(mpa)a(%)kv2(j) 保證值≥490≥390≥22≥47(常溫) 一般結(jié)果510~570400~45022~28110~160(常溫

通過(guò)840℃精軋后空冷到760℃然后淬水(工藝1)和850℃精軋后在保溫罩中緩冷到760℃然后風(fēng)冷(工藝2)兩種工藝軋制er70s-6鋼盤(pán)條,并分析了其盤(pán)條的組織和性能。結(jié)果表明,工藝1生產(chǎn)的盤(pán)條橫截面表層和內(nèi)部組織不均勻,內(nèi)部含20.7%成條帶狀分布的馬氏體,其抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為725、382mpa和16.5%;工藝2生產(chǎn)的盤(pán)條組織較均勻,含11.5%馬氏體,其抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為608、338mpa和31.3%。雙相鋼中馬氏體含量高對(duì)強(qiáng)度有利,但其成條帶狀分布對(duì)塑性不利。

分析焊絲鋼高線盤(pán)條的拉絲性能，模仿用戶的拉絲工藝制度，參照用戶的實(shí)驗(yàn)條件，在酒鋼鋼絲繩廠進(jìn)行了拉絲實(shí)驗(yàn)，并跟蹤取樣，進(jìn)行理化檢驗(yàn)，為以后更好地生產(chǎn)焊絲鋼高線盤(pán)條提供依據(jù)。

hq50-6er50-6er70s-6-用于相應(yīng)強(qiáng)度級(jí)別碳鋼、低合金鋼結(jié)構(gòu)的焊接,可應(yīng)用于工 程機(jī)械、船舶、車輛制造、石油化工等行業(yè)。 thq600-nq-ⅱer60-gtbth600-nq-ⅱ——用于q500nqr1及600mpa級(jí)耐大 氣腐蝕鋼結(jié)構(gòu)的焊接，可應(yīng)用于工程機(jī)械、橋梁、集裝箱、機(jī)車車輛制造等行業(yè)。 th550-nq-ⅱer55-gtbth550-nq-ⅱ——用于q450nqr1及550mpa級(jí)耐大氣 腐蝕鋼結(jié)構(gòu)的焊接，可應(yīng)用于工程機(jī)械、橋梁、集裝箱、機(jī)車車輛制造等行業(yè)。 thq500-nq-ⅱer50-gtbth500-nq-ⅱ——用于q400nqr1及500mpa級(jí)耐大 氣腐蝕鋼結(jié)構(gòu)的焊接，可應(yīng)用于工程機(jī)械、橋梁、集裝箱、機(jī)車車輛制造等行業(yè)。 thq44

尿素與合成裝置管材、焊條和焊絲一覽表 *注：當(dāng)a3336管材用于溫度低于-35℃時(shí)不可用 e8016-c3，e8018-c3焊條 管材材質(zhì)國(guó)際牌號(hào)國(guó)內(nèi)牌號(hào)焊絲 304e308-15，16a102，a107er308 304le308l-15，16a002er308l 304he308h-15，16er308h 316e316-15，16a202，a207er316 316le316l-15，16a022er316l 321e347-15，16a132，a137er347 347e347-15，16er347 a335p11 a691-1.25cr e8015-b2，e8016-b2， e8018-b2，e8015-b2l， e8018-b2l er80s-b2， er80s-b2l api5lb， a106，

在高碳鋼盤(pán)條電阻對(duì)焊工藝的基礎(chǔ)上,增加了二次熱處理工藝。結(jié)果表明:采用二次熱處理工藝后,焊接區(qū)域的顯微組織得到了明顯細(xì)化,極大地改善了該區(qū)域的塑性,降低了拉絲及絞線時(shí)的斷絲率/100t。

尿素與合成裝置管材、焊條和焊絲一覽表 *注：當(dāng)a3336管材用于溫度低于-35℃時(shí)不可用 e8016-c3，e8018-c3焊條 管材材質(zhì)國(guó)際牌號(hào)國(guó)內(nèi)牌號(hào)焊絲 304e308-15，16a102，a107er308 304le308l-15，16a002er308l 304he308h-15，16er308h 316e316-15，16a202，a207er316 316le316l-15，16a022er316l 321e347-15，16a132，a137er347 347e347-15，16er347 a335p11 e8015-b2，e8016-b2， e8018-b2，e8015-b2l， e8018-b2l er80s-b2，er80s-b2l api5lb， a106， a3336* e7015，e7016，e701

簡(jiǎn)要介紹長(zhǎng)鋼軋鋼廠er50-6熱軋盤(pán)條的試生產(chǎn)情況。通過(guò)采取控制化學(xué)成分、開(kāi)軋溫度、吐絲溫度及風(fēng)冷相變等措施,不斷完善生產(chǎn)工藝,使盤(pán)條的各項(xiàng)性能達(dá)到了標(biāo)準(zhǔn)要求,從而滿足了用戶要求。

電焊條的選用 （二） (3)耐熱鋼焊條的選用 低合金耐熱鋼要在高溫下長(zhǎng)期工作，為了保證耐熱鋼的高溫性能，須向鋼中 加入較多的合金元素（如cr、mo、v、nb等）。在選擇焊接材料時(shí)，首先要保證焊縫 性能與母材匹配，具有必要的熱強(qiáng)性，因此要求焊縫金屬的化學(xué)成分應(yīng)盡量與母 材一致。如果焊縫與母材化學(xué)成分相差太大，高溫長(zhǎng)期使用后，接頭區(qū)域某些元 素發(fā)生擴(kuò)散現(xiàn)象（如碳元素在熔合線附近的擴(kuò)散），使接頭設(shè)法性能下降。 耐熱鋼焊條一般可按鋼種和構(gòu)件的工作溫度來(lái)選用。選配耐熱鋼焊接材料的 原則是焊縫金屬的合金成分和性能與母材相應(yīng)指標(biāo)一致，或應(yīng)達(dá)到產(chǎn)品技術(shù)條件 提出的最低性能指標(biāo)。為了提高焊縫金屬的抗熱裂能力，焊縫中的碳含量應(yīng)略低 于母材的碳含量，一般應(yīng)控制在0.07%～0.15%之間。由于鋼中碳和合金元素的共 同作用，耐熱鋼焊接時(shí)極易形成淬硬組織，焊接性較差。為此耐熱鋼

賓夕法尼亞,約克市的teledynemckey公司采用一種管狀不銹鋼焊絲in-fluxxxx-ti(氣體保護(hù))進(jìn)行垂直焊接。以往,用管狀焊絲焊接不銹鋼僅限于平焊和橫焊。現(xiàn)用獲得專利的單道或多道in-fluxxxx-ti焊絲,可以很容易地向上立焊角焊縫,開(kāi)坡口焊接以及堆焊,同時(shí)還可滿足awsa5.22和asmesfa5.23的技術(shù)條件的所有要求。據(jù)稱,由于新焊

奧氏體耐熱鋼的疲勞性能

為保證低合金高強(qiáng)度鋼(hsla)焊接結(jié)構(gòu)的安全性,研究生產(chǎn)具有相應(yīng)強(qiáng)度并有優(yōu)良的抗裂性能和足夠的塑韌性的焊材,以滿足低合金高強(qiáng)度鋼的焊接性能。采用真空感應(yīng)爐冶煉,將原材料進(jìn)行除銹、去水分、去油污,控制澆注溫度在熔點(diǎn)偏上30～50℃,并嚴(yán)格控制鋼錠和盤(pán)條的表面質(zhì)量、化學(xué)成分和金相組織。所研制的氣體保護(hù)焊絲非金屬夾雜物中氧化物和硫化物分別為1.0級(jí)和0.5級(jí),焊接后熔敷金屬在-20℃的低溫沖擊功大于120j,抗拉強(qiáng)度790mpa,斷面收縮率67.5%,焊縫金相組織為先共析鐵素體、針狀鐵素體和少量貝氏體,保證了焊接金屬的強(qiáng)韌性。

鋼絞線用盤(pán)條鋼化學(xué)元素含量對(duì)盤(pán)條力學(xué)性能影響分析 (2)

介紹了南鋼氣保焊絲用鋼er70s-6熱軋盤(pán)條的整個(gè)研究過(guò)程。通過(guò)工業(yè)化試驗(yàn),分析了鋼的化學(xué)成分、力學(xué)性能對(duì)鋼材后續(xù)工藝及成品焊絲性能的影響,指出了鋼的純凈度、微合金化處理,是進(jìn)一步提高氣保焊絲焊接工藝性能的關(guān)鍵。

介紹了南鋼氣保焊絲用鋼er70s－6熱軋盤(pán)條的整個(gè)研究過(guò)程。通過(guò)工業(yè)化試驗(yàn)，分析了鋼的化學(xué)成分、力學(xué)性能對(duì)鋼材后續(xù)工藝及成品焊絲性能的影響，指出了鋼的純凈度、微合金化處理是進(jìn)一步提高氣保焊絲焊接工藝性能的關(guān)鍵。

r307g焊條采購(gòu)技術(shù)條件 低合金耐熱鋼焊條r307g 采購(gòu)技術(shù)條件 r307g焊條采購(gòu)技術(shù)條件 1內(nèi)容及范圍： 1.1本技術(shù)條件規(guī)定了14cr1mor（h）鋼用焊條r307g的化學(xué)成分、包裝、標(biāo) 識(shí)和質(zhì)量證明書(shū)等方面要求。 1.2本技術(shù)條件適用于r307g焊條的訂貨和驗(yàn)收。訂貨的規(guī)格和數(shù)量應(yīng)按照采 購(gòu)合同的要求。 1.3按本技術(shù)要求供貨的焊條，除滿足本技術(shù)條件的規(guī)定外，其他未列出的款項(xiàng) 應(yīng)符合gb/t5118e5516-b2和awsa5.5e8016-b2的要求。 2熔敷金屬的化學(xué)成分： 熔敷金屬化學(xué)成分應(yīng)符合下列要求（%） csimnsp ≤0.12≤0.50≤0.90≤0.012≤0.012 cusbsnassi+mn ≤0.20≤0.004≤0.010≤0.010≤1.20 注：x系數(shù)：（10p+5sb+4

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系網(wǎng)站刪除 此文檔僅供學(xué)習(xí)和交流 r307g焊條采購(gòu)技術(shù)條件 低合金耐熱鋼焊條r307g 采購(gòu)技術(shù)條件 此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系網(wǎng)站刪除 此文檔僅供學(xué)習(xí)和交流 r307g焊條采購(gòu)技術(shù)條件 1內(nèi)容及范圍： 1.1本技術(shù)條件規(guī)定了14cr1mor（h）鋼用焊條r307g的化學(xué)成分、包裝、標(biāo) 識(shí)和質(zhì)量證明書(shū)等方面要求。 1.2本技術(shù)條件適用于r307g焊條的訂貨和驗(yàn)收。訂貨的規(guī)格和數(shù)量應(yīng)按照采 購(gòu)合同的要求。 1.3按本技術(shù)要求供貨的焊條，除滿足本技術(shù)條件的規(guī)定外，其他未列出的款項(xiàng) 應(yīng)符合gb/t5118e5516-b2和awsa5.5e8016-b2的要求。 2熔敷金屬的化學(xué)成分： 熔敷金屬化學(xué)成分應(yīng)符合下列要求（%） csimnsp ≤0.12≤0.50≤0.90≤0.012≤0.012 cusb

通過(guò)化學(xué)氣相沉積方法在氧化鋁顆粒表面分別獲得了ni、tin涂層.用不同涂層的氧化鋁顆粒制備了氧化鋁顆粒/耐熱鋼基復(fù)合材料,考察了復(fù)合材料在900℃下的磨料磨損抗力,結(jié)果表明:包ni氧化鋁復(fù)合材料的耐磨性是耐熱鋼的327倍,包tin氧化鋁復(fù)合材料的耐磨性是耐熱鋼的266倍.進(jìn)一步的分析表明,包ni氧化鋁與耐熱鋼的界面結(jié)合強(qiáng)度可由無(wú)涂層時(shí)的067mpa提高到405mpa,而包tin氧化鋁與耐熱鋼的界面結(jié)合強(qiáng)度只提高到180mpa.較低的界面結(jié)合強(qiáng)度會(huì)導(dǎo)致氧化鋁顆粒整體從基體中脫落,而包tin氧化鋁/耐熱鋼基復(fù)合材料的界面抗高溫氧化性較差,也導(dǎo)致氧化鋁顆粒易從基體中脫落,這兩方面的作用是導(dǎo)致包tin氧化鋁復(fù)合材料高溫磨料磨損抗力低的主要原因.

為了克服er70s-6盤(pán)條強(qiáng)度高造成的拉拔困難,對(duì)比分析不同廠家生產(chǎn)的er70s-6盤(pán)條鋼的化學(xué)成分、金相組織和力學(xué)性能,指出盤(pán)條強(qiáng)度高的主要原因是珠光體含量高與晶粒度低。得出結(jié)論:(1)在成分不變的情況下,晶粒度與珠光體含量是影響抗拉強(qiáng)度的主要因素;(2)提高吐絲溫度,在風(fēng)冷線輥道速度不變的情況下,可降低盤(pán)條強(qiáng)度,但吐絲溫度不能超過(guò)900℃。通過(guò)調(diào)整生產(chǎn)工藝,盤(pán)條的抗拉強(qiáng)度大于550mpa的比例從原來(lái)的33%降到12%,工藝調(diào)整有效。