更新日期: 2025-04-09

基于Oyane韌性斷裂準(zhǔn)則的凹陷管道損傷程度研究

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基于Oyane韌性斷裂準(zhǔn)則的凹陷管道損傷程度研究 4.5

管道凹陷的深度對(duì)于X60管線鋼安全性有不同程度的影響,采用Oyane韌性斷裂準(zhǔn)則與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法對(duì)凹陷管道損傷程度進(jìn)行研究。通過有限元軟件建立了三維球形凹陷缺陷管道模型并求解模型,探討了管道內(nèi)壓以及壓頭尺寸對(duì)凹陷深度與油氣管道損傷程度之間關(guān)系的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明:管道凹陷深度在一定的范圍內(nèi),內(nèi)壓對(duì)管道抵抗韌性破裂是有利的。當(dāng)凹陷深度超過100 mm時(shí),內(nèi)壓會(huì)使管道損傷程度明顯增大。在壁厚與管徑比值、管道內(nèi)壓不變的情況下,壓頭尺寸越小損傷程度隨凹陷深度增加越嚴(yán)重。而在一定條件下,當(dāng)管道凹陷深度超過標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的7%管徑時(shí),管道損傷程度仍然滿足積分值I<1?;诎枷萆疃仍u(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)存在局限性,所以O(shè)yane韌性斷裂準(zhǔn)則可應(yīng)用于工程上管道凹陷的評(píng)價(jià)。

東濮凹陷斷裂構(gòu)造的復(fù)雜程度評(píng)價(jià)

東濮凹陷斷裂構(gòu)造的復(fù)雜程度評(píng)價(jià)

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東濮凹陷經(jīng)歷了印支期、燕山期和喜馬拉雅期多期不同性質(zhì)、不同方向的構(gòu)造應(yīng)力作用,發(fā)育了nne(或ne)向、nw向、近ns向和近ew向等多組斷裂構(gòu)造,形成了不同的構(gòu)造組合,而現(xiàn)今所呈現(xiàn)的是多期構(gòu)造形跡疊加的結(jié)果.表現(xiàn)出極為復(fù)雜的構(gòu)造圖像.凹陷中斷裂網(wǎng)絡(luò)復(fù)雜程度的分形評(píng)價(jià)結(jié)果表明,分維的高值(大于1.5)條帶總體上呈ne向展布,與斷裂的優(yōu)勢(shì)方向是一致的,而且主要位于研究區(qū)的中部.

韌性斷裂準(zhǔn)則在高強(qiáng)鋼板料成形中的應(yīng)用 韌性斷裂準(zhǔn)則在高強(qiáng)鋼板料成形中的應(yīng)用 韌性斷裂準(zhǔn)則在高強(qiáng)鋼板料成形中的應(yīng)用

韌性斷裂準(zhǔn)則在高強(qiáng)鋼板料成形中的應(yīng)用

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針對(duì)板料成形中的韌性斷裂準(zhǔn)則預(yù)測(cè)成形極限的方法,進(jìn)行了綜述和分析,提出了利用韌性斷裂準(zhǔn)則能夠較好地預(yù)測(cè)塑性差的板料成形極限,而且還能考慮應(yīng)變路徑的變化.將cockroft和latham準(zhǔn)則應(yīng)用到高強(qiáng)度鋼板dp590的成形預(yù)測(cè)中.對(duì)高強(qiáng)鋼dp590進(jìn)行了單向拉伸試驗(yàn),獲得了相應(yīng)的物性參數(shù).同時(shí)對(duì)該高強(qiáng)鋼進(jìn)行了方盒件成形試驗(yàn),并進(jìn)行了相應(yīng)的有限元模擬.通過對(duì)高強(qiáng)鋼的極限試驗(yàn),利用有限元模擬獲得了該材料的cockroft和latham準(zhǔn)則常數(shù).最后利用該常數(shù)對(duì)方盒件的拉深過程進(jìn)行了缺陷的預(yù)測(cè),模擬結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果完全吻合.表明韌性斷裂準(zhǔn)則是可以應(yīng)用到高強(qiáng)度鋼板的成形中的.

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uPVC管道斷裂性能的研究 uPVC管道斷裂性能的研究 uPVC管道斷裂性能的研究

uPVC管道斷裂性能的研究

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uPVC管道斷裂性能的研究 4.7

通過斷裂力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究了熔接線對(duì)upvc管道斷裂性能的影響。三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn)和c環(huán)實(shí)現(xiàn)結(jié)果表明:熔接痕線處材料的斷裂性能低。二氯甲烷浸泡實(shí)驗(yàn)顯示:管壁內(nèi)表層,尤其熔接線處pvc的膠凝不完全。

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管道壁厚準(zhǔn)則規(guī)格表

管道壁厚準(zhǔn)則規(guī)格表

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管道壁厚準(zhǔn)則規(guī)格表 4.5

精心整理 頁腳內(nèi)容 管道壁厚標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格表 規(guī)格碳鋼、不銹鋼、鉻鉬鋼管 公稱直徑低壓中壓高壓 mm寸(a)φ(b)φ(a)φ(b)φ碳鋼 不銹鋼、 鉻鉬鋼 103/8————24×6— 151/220×2.522×2.520×322×335×921.7×5 203/425×327×325×327×3—27.2×6 25132×334×332×3.534×3.543×1034×7 3211/438×3.542×3.538×3.542×3.549×1042.7×8 401 1 /245×3.548×3.545×3.548×3.568×1348.6×9 50257×3.560×3.557×460×483×1560.5×10 (70)6521/27

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Oyane韌性斷裂準(zhǔn)則的凹陷管道損傷程度熱門文檔

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沿線地方政府對(duì)西氣東輸管道的關(guān)注程度研究

沿線地方政府對(duì)西氣東輸管道的關(guān)注程度研究

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沿線地方政府對(duì)西氣東輸管道的關(guān)注程度研究 4.7

隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,能源需求逐漸增加。西氣東輸工程的實(shí)施,就是為了解決我國能源短缺問題,但由于天然氣具有易燃易爆的性質(zhì),給當(dāng)?shù)貛砹税踩[患,安全隱患的大小,又與政府關(guān)注程度有關(guān)。本文基于因子分析方法,對(duì)西氣東輸沿線地方政府的關(guān)注情況進(jìn)行評(píng)價(jià)。之后,利用聚類分析進(jìn)行檢驗(yàn)。進(jìn)而,給出了分析結(jié)果和相關(guān)建議。

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高頻焊管斷裂韌性要求值的預(yù)測(cè) 高頻焊管斷裂韌性要求值的預(yù)測(cè) 高頻焊管斷裂韌性要求值的預(yù)測(cè)

高頻焊管斷裂韌性要求值的預(yù)測(cè)

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高頻焊管斷裂韌性要求值的預(yù)測(cè) 4.8

高頻焊管斷裂韌性要求值的預(yù)測(cè)

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對(duì)鋼制管道機(jī)械損傷評(píng)價(jià)的探討

對(duì)鋼制管道機(jī)械損傷評(píng)價(jià)的探討

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對(duì)鋼制管道機(jī)械損傷評(píng)價(jià)的探討 4.5

管道運(yùn)行中,由于腐蝕、機(jī)械損傷等原因會(huì)降低管道的承載能力,甚至引起管道破壞,并導(dǎo)致嚴(yán)重的事故。因此,研究、選擇有效的評(píng)價(jià)方法,對(duì)預(yù)防管道事故的發(fā)生、確保管道安全運(yùn)行有著重要的意義。用2種方法對(duì)江蘇油田鹽城氣站輸氣干線的機(jī)械損傷點(diǎn)進(jìn)行了評(píng)價(jià),結(jié)論一致,評(píng)價(jià)方法可行。

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海底管道損傷的原因分析及修復(fù)

海底管道損傷的原因分析及修復(fù)

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海底管道損傷的原因分析及修復(fù) 4.3

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空調(diào)管道在凹陷狀態(tài)下內(nèi)部流場(chǎng)分析

空調(diào)管道在凹陷狀態(tài)下內(nèi)部流場(chǎng)分析

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空調(diào)管道在凹陷狀態(tài)下內(nèi)部流場(chǎng)分析 4.8

空調(diào)管道在環(huán)境等因素的作用下產(chǎn)生了凹陷缺陷。采用ansys軟件中flotrancdf單元對(duì)凹陷管道內(nèi)的流速和壓力分布進(jìn)行仿真,正確地反映了流體在凹陷管道內(nèi)的速度和壓力變化,找出了凹陷程度對(duì)管道內(nèi)流體速度和壓力分布的影響。說明應(yīng)用有限元方法來模擬空調(diào)管道的凹陷問題是可行的。

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Oyane韌性斷裂準(zhǔn)則的凹陷管道損傷程度精華文檔

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基于模態(tài)應(yīng)變能法的結(jié)構(gòu)損傷程度識(shí)別研究 基于模態(tài)應(yīng)變能法的結(jié)構(gòu)損傷程度識(shí)別研究 基于模態(tài)應(yīng)變能法的結(jié)構(gòu)損傷程度識(shí)別研究

基于模態(tài)應(yīng)變能法的結(jié)構(gòu)損傷程度識(shí)別研究

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基于模態(tài)應(yīng)變能法的結(jié)構(gòu)損傷程度識(shí)別研究 4.4

在工程中結(jié)構(gòu)損傷檢測(cè)不僅要判定損傷是否存在,而且還要進(jìn)一步確定損傷位置和損傷程度.文章通過模態(tài)應(yīng)變能相對(duì)損傷的靈敏度,建立損傷方程組,并且通過解損傷方程組來識(shí)別梁的損傷程度.文章以1根兩端固支的梁為研究對(duì)象并進(jìn)行數(shù)值仿真,結(jié)果表明此方法能夠確定結(jié)構(gòu)同時(shí)發(fā)生多處不同程度損傷的位置和估計(jì)損傷的程度,對(duì)實(shí)際工程應(yīng)用有一定參考價(jià)值.

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SA727管道部件用具有內(nèi)在缺口韌性的碳鋼鍛件

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SA727管道部件用具有內(nèi)在缺口韌性的碳鋼鍛件 4.4

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SA727管道部件用具有內(nèi)在缺口韌性的碳鋼鍛件 (2)

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SA727管道部件用具有內(nèi)在缺口韌性的碳鋼鍛件 (2) 4.7

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20號(hào)管道用鋼延性斷裂數(shù)值分析 20號(hào)管道用鋼延性斷裂數(shù)值分析 20號(hào)管道用鋼延性斷裂數(shù)值分析

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20號(hào)管道用鋼延性斷裂數(shù)值分析 4.8

按彈性塑性增量理論,應(yīng)用jr阻力曲線控制方法對(duì)20號(hào)管道用鋼中心裂紋試樣平面應(yīng)力條件的延性斷裂和裂紋放展過程進(jìn)行了有限元數(shù)值分析研究。計(jì)算表明,隨裂紋擴(kuò)展量增加,j積分路徑依賴性變大,但在距裂尖較遠(yuǎn)區(qū)域,j積分保持好的路徑無關(guān)性,表明采用遠(yuǎn)場(chǎng)jfar擴(kuò)展模擬判據(jù)是可行的。

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預(yù)防埋地水暖管道斷裂一法 預(yù)防埋地水暖管道斷裂一法 預(yù)防埋地水暖管道斷裂一法

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預(yù)防埋地水暖管道斷裂一法 4.5

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Oyane韌性斷裂準(zhǔn)則的凹陷管道損傷程度最新文檔

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管道泵出口段斷裂原因分析 管道泵出口段斷裂原因分析 管道泵出口段斷裂原因分析

管道泵出口段斷裂原因分析

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管道泵出口段斷裂原因分析 4.5

根據(jù)管道泵管路安裝布置情況,進(jìn)行受力狀態(tài)分析及計(jì)算,提出管道泵裝置時(shí)的合理安裝方式的建議。

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應(yīng)變測(cè)量在管道全尺寸斷裂試驗(yàn)中的應(yīng)用

應(yīng)變測(cè)量在管道全尺寸斷裂試驗(yàn)中的應(yīng)用

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應(yīng)變測(cè)量在管道全尺寸斷裂試驗(yàn)中的應(yīng)用 4.3

油氣管道全尺寸斷裂試驗(yàn)只有英國、意大利等幾個(gè)國家才能獨(dú)立進(jìn)行,在國內(nèi)這一試驗(yàn)還屬于技術(shù)空白,為了填補(bǔ)這一技術(shù)空白,并結(jié)合國外油氣管道全尺寸斷裂試驗(yàn)進(jìn)行分析研究,進(jìn)行了我國第一次管道全尺寸斷裂試驗(yàn)。在試驗(yàn)過程中,通過應(yīng)變測(cè)量的應(yīng)用,采集到了管道斷裂試驗(yàn)時(shí)管道變形的各項(xiàng)數(shù)據(jù),通過對(duì)測(cè)量數(shù)據(jù)的分析,得出管材變形、撕裂時(shí)管材變化的數(shù)據(jù),為油氣管道材料選擇時(shí)提供一定的理論依據(jù)。

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管道通過地震斷裂帶施工技術(shù) 管道通過地震斷裂帶施工技術(shù) 管道通過地震斷裂帶施工技術(shù)

管道通過地震斷裂帶施工技術(shù)

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管道通過地震斷裂帶施工技術(shù) 4.5

西氣東輸二線管道工程西段第1、2a標(biāo)段線路工程通過了兩條地震斷裂帶,即喀什河斷裂帶和博阿斷裂帶,針對(duì)這兩條斷裂帶的管道施工,從管材要求、防腐要求、環(huán)焊縫性能要求、管道抗震措施、管道抗震施工、管道線路工程抗震驗(yàn)收等方面進(jìn)行了施工技術(shù)總結(jié),可供類似工程借鑒。

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檢測(cè)埋地鋼質(zhì)管道防腐層損傷的方法

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檢測(cè)埋地鋼質(zhì)管道防腐層損傷的方法 4.8

檢測(cè)埋地鋼質(zhì)管道防腐層損傷的方法 【摘要】本文簡(jiǎn)述雷迪音頻檢漏儀儀器結(jié)構(gòu)、工作原理,用于檢測(cè)埋地鋼 質(zhì)管道防腐層損傷的操作程序、檢測(cè)結(jié)果評(píng)定及注意事項(xiàng)。同時(shí)指出雷迪音頻檢 漏儀性能方面存在的不足。建議音頻檢漏這一無損檢測(cè)技術(shù),納入無損檢測(cè)行業(yè) 管理并盡快編制、發(fā)布音頻檢漏相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)。 【關(guān)鍵詞】音頻檢漏;埋地鋼質(zhì)管道;漏點(diǎn);衰減 methodfordetectionofburiedsteelpipelinecoatingdamage 【abstract】thispaperoutlinesthestudyofthereddyaudioleakdetector,such liketheapparatusstructure,workingprinciple,thedetectionofburiedsteelpipeline

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保溫設(shè)備與管道保溫材料的選擇準(zhǔn)則 保溫設(shè)備與管道保溫材料的選擇準(zhǔn)則 保溫設(shè)備與管道保溫材料的選擇準(zhǔn)則

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保溫設(shè)備與管道保溫材料的選擇準(zhǔn)則 4.6

提出了設(shè)備與管道進(jìn)行保溫處理時(shí)保溫材料的選擇準(zhǔn)則,對(duì)生產(chǎn)和設(shè)計(jì)中保溫材料的選擇具有重要的指導(dǎo)意義。

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基于有限元分析對(duì)油氣輸送管道凹陷的安全評(píng)價(jià)研究 基于有限元分析對(duì)油氣輸送管道凹陷的安全評(píng)價(jià)研究 基于有限元分析對(duì)油氣輸送管道凹陷的安全評(píng)價(jià)研究

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基于有限元分析對(duì)油氣輸送管道凹陷的安全評(píng)價(jià)研究 4.4

油氣輸送中,凹陷變形是比較常見且嚴(yán)重影響管道運(yùn)行安全的缺陷。根據(jù)國內(nèi)外設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)分析管道凹陷的判斷依據(jù),并基于目前國際上通用的凹陷評(píng)價(jià)方法歸納出三種評(píng)價(jià)方法:基于應(yīng)變?cè)u(píng)價(jià)方法、剩余強(qiáng)度計(jì)算方法和凹陷疲勞計(jì)算。利用有限元ansys軟件模擬分析x60在6%od變形下的組織和應(yīng)力。

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WSM50C鋼的裂尖塑性損傷與斷裂 WSM50C鋼的裂尖塑性損傷與斷裂 WSM50C鋼的裂尖塑性損傷與斷裂

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WSM50C鋼的裂尖塑性損傷與斷裂 4.4

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不停產(chǎn)狀態(tài)下荒煤氣管道斷裂的處理 不停產(chǎn)狀態(tài)下荒煤氣管道斷裂的處理 不停產(chǎn)狀態(tài)下荒煤氣管道斷裂的處理

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不停產(chǎn)狀態(tài)下荒煤氣管道斷裂的處理 4.5

介紹了在不停產(chǎn)狀態(tài)下處理荒煤氣管道斷裂的一種檢修方法,主要是利用浸泡于玻璃油中的石棉繩,用力擠塞進(jìn)所圍鋼板與荒煤氣管道之間的縫隙聞,直至密不透風(fēng),在確認(rèn)煤氣含量不超標(biāo)后,動(dòng)火檢修斷口,利用焊接方法把所圍鋼板與荒煤氣管道連接好,達(dá)到正常使用狀態(tài).

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西氣東輸二線用X80級(jí)鋼管斷裂韌性指標(biāo)探討 西氣東輸二線用X80級(jí)鋼管斷裂韌性指標(biāo)探討 西氣東輸二線用X80級(jí)鋼管斷裂韌性指標(biāo)探討

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西氣東輸二線用X80級(jí)鋼管斷裂韌性指標(biāo)探討 4.7

回顧了管線裂紋止裂研究的成果,通過實(shí)物試驗(yàn)分析表明,20世紀(jì)70年代的止裂公式在確定高韌性管線的止裂行為上已偏于危險(xiǎn)。結(jié)合西氣東輸二線工程工況,提出了斷裂韌性指標(biāo)確定的原則和基本要求。根據(jù)不同標(biāo)準(zhǔn)對(duì)延性止裂的論述,通過止裂韌性研究,確定了西氣東輸二線用管止裂所需的韌性指標(biāo)。

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焊接接頭沖擊斷裂韌性分析

焊接接頭沖擊斷裂韌性分析

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焊接接頭沖擊斷裂韌性分析 4.5

2003年增刊 ? 41 ? 機(jī)械動(dòng)力學(xué)專集 靜態(tài)或準(zhǔn)靜態(tài)加載的加載速度和試樣變形速度 比較低,未計(jì)及其對(duì)斷裂過程帶來的影響。在高的加 載速度和試樣變形速度情況下,材料變形和斷裂的 性質(zhì)發(fā)生了改變。當(dāng)加載速度提高時(shí),材料塑性變形 過程受到了約束和限制,使材料的屈服點(diǎn)升高,塑性 有可能降低,形變硬化過程也受到影響,從而增加了 材料的脆化傾向。對(duì)含缺口、裂紋等缺陷的構(gòu)件,即 使加載速度并不高,在缺口、裂紋的尖端也能達(dá)到很 高的變形速度,此時(shí)同樣會(huì)增加材料的脆化傾向。因 此,在高速?zèng)_擊載荷作用下,焊接接頭的沖擊斷裂韌 性應(yīng)該與在靜態(tài)或準(zhǔn)靜態(tài)載荷作用下有很大不同。 一、試驗(yàn)安排 試驗(yàn)利用hopkinson小氣炮加載裝置[1]對(duì)沖擊 試樣進(jìn)行高速?zèng)_擊加載。試驗(yàn)中子彈質(zhì)量m1=3. 083kg,沖擊桿質(zhì)量m2=6.5kg。為了研究焊接組配、 沖擊速度及焊縫不同區(qū)域?qū)附咏宇^

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劉欣

職位:建筑工程

擅長(zhǎng)專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林

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