P91/P92鋼管道焊接接頭的無(wú)損檢驗(yàn)

為防止鋼管道工廠化預(yù)制模式下裂紋出現(xiàn)在焊接接頭表面，文章在分析p91/p92鋼焊接接頭表面裂紋成因及特點(diǎn)后，提出解決磁粉檢測(cè)的方案。

通過(guò)熱處理方法模擬焊接熱循環(huán),在3.53k/s的升溫速度下制備p92鋼焊接熱影響區(qū)各微區(qū)的模擬組織試樣,通過(guò)單軸蠕變?cè)囼?yàn)獲得923k下p92鋼熔敷金屬、熱影響區(qū)各微區(qū)和母材組織不同應(yīng)力水平下的單軸蠕變數(shù)據(jù),用最小二乘法擬合得到p92鋼焊接接頭各區(qū)域組織在穩(wěn)態(tài)蠕變條件下的蠕變本構(gòu)方程.結(jié)果表明,相比焊接接頭其它微區(qū)組織,試驗(yàn)應(yīng)力較低時(shí),細(xì)晶區(qū)的蠕變應(yīng)變率最大,因此在低應(yīng)力下細(xì)晶區(qū)容易發(fā)生蠕變開(kāi)裂;隨著應(yīng)力水平的增加,焊接接頭和母材蠕變速率逐漸超過(guò)細(xì)晶區(qū),蠕變斷裂易發(fā)生在焊縫或母材上.

本文針對(duì)超超臨界機(jī)組配管p92鋼焊接接頭產(chǎn)生的裂紋問(wèn)題,進(jìn)行了一系列原因分析,包括:焊工焊前練習(xí)不足、焊接工藝與焊評(píng)參數(shù)嚴(yán)重不符、后熱及熱處理時(shí)機(jī)不合理等,最終確定多次對(duì)p92鋼焊接接頭進(jìn)行焊接及熱處理熱循環(huán)、以及焊后未及時(shí)進(jìn)行熱處理,導(dǎo)致材料應(yīng)力和組織劣化,是裂紋產(chǎn)生的主要原因.

高溫時(shí)效對(duì)ｐ９２鋼焊接接頭組織性能的影響 劉福廣 １ ，李太江 １ ，　梁軍 ２ ，姚兵印 １ ，王彩俠 １ 　 ?。ǎ保∥靼矡峁ぱ芯吭海兾魇　∥靼彩小。罚保埃埃常?；２．　神華國(guó)華（北京）電力研究院，北京市　豐臺(tái)區(qū)　 １０００６９） effectofthermalagingonmicrostructureandmechanicalpropertiesofp92steel weldingjoints liufu-guang 1 ,litai-jiang 1 ,liangjun 2 ,yaobing-yin 1 ,wangcai-xia 1 (1.xi’anthermalpowerresearchinstitutecoltd,xi’an710032,shaanxiprovince,china 2.shenhu

0引言t91/p91鋼是一種改進(jìn)的9cr-1mo鋼,它是在9cr-1mo鋼的基礎(chǔ)上添加v,nb,n等合金元素的馬氏體耐熱鋼,上世紀(jì)90年代中期被引入我國(guó),并廣泛應(yīng)用,掌握其焊接操作方法也就成了使用t91/p91鋼的關(guān)鍵。1主要應(yīng)用范圍在美國(guó)材料試驗(yàn)學(xué)會(huì)(astm)和美國(guó)機(jī)械工程師學(xué)會(huì)(asme)標(biāo)準(zhǔn)中,t91代表鍋爐用小管,p91代表大直徑鋼管,f91代表鍛鋼。t91/p91鋼具有良好沖擊性能和高溫強(qiáng)度,目前廣泛應(yīng)用于電廠中的鍋爐過(guò)熱器

超（超）臨界鍋爐用鋼及焊接技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第三次論壇大會(huì)論文集 p92鋼管的現(xiàn)場(chǎng)焊接工藝 朱建智 （河北電建一公司，石家莊市，050021） 摘要：作為一種在超超臨界機(jī)組中起著重大作用的新型鋼材，p92鋼的現(xiàn)場(chǎng)焊接工藝必然成為需要重點(diǎn)研究的課題。 mts-616焊材基本能滿足選材要求，且采用鋼芯過(guò)渡形式，通過(guò)對(duì)其熔敷金屬試驗(yàn)表明，該焊材具有良好的焊接工藝 性能，便于焊工操作的掌握。作為高合金的p92鋼，其現(xiàn)場(chǎng)焊接必須執(zhí)行嚴(yán)格的施工程序。p92鋼的現(xiàn)場(chǎng)焊接工藝： 采用gtaw+smaw工藝，內(nèi)部充氬保護(hù)，焊前預(yù)熱，預(yù)熱溫度為100℃～200℃，層間溫度控制在200℃～250℃。采 用較小的焊接線能量，采取多層多道焊并避免過(guò)厚的焊道，努力使熱影響區(qū)軟化帶變得窄一些，縮小其影響。焊后冷 卻到80℃～100℃時(shí)進(jìn)行馬氏體轉(zhuǎn)變，然后進(jìn)行760℃±10℃恒溫4

無(wú)損檢測(cè)在復(fù)合鋼管焊接接頭檢測(cè)中的應(yīng)用及思考

筆者通過(guò)本文的論述:主要說(shuō)明復(fù)合鋼管的封焊層是造成復(fù)合鋼管焊接接頭中出現(xiàn)的條形缺陷的原因,但在目前國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)(復(fù)合鋼管的制造、焊接和檢測(cè)的執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn))的情況下,無(wú)法進(jìn)行準(zhǔn)確的評(píng)定,針對(duì)本項(xiàng)目復(fù)合鋼管底片中出現(xiàn)的大量條形缺陷,作者認(rèn)為是未熔合缺陷,這種缺陷在今后復(fù)合鋼管使用中在循環(huán)載荷的不斷作用下,是否發(fā)生變化,還有待于觀察和研究!

p91焊接論文 提高sa335-p91主蒸汽管焊縫質(zhì)量 蔡連元李慧中馬曉東張成 （蘭州西固熱電有限責(zé)任公司蘭州市730060） 摘要本文通過(guò)蘭西公司9號(hào)機(jī)大修焊口返修，論述了通過(guò)合理的焊接工藝得 到無(wú)裂紋、硬度合適，組織細(xì)小的板條狀馬氏體。 關(guān)鍵詞9號(hào)機(jī)焊接工藝板條狀馬氏體 1．任務(wù)來(lái)源 蘭西公司兩臺(tái)雙抽汽輪機(jī)組發(fā)電機(jī)鍋爐系俄羅斯產(chǎn)品，蒸汽參數(shù)：p=13.7mp t=560℃，西北電力設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)時(shí)選用法國(guó)瓦魯瑞克公司生產(chǎn)的sa335-p91 鋼管，設(shè)計(jì)規(guī)格：φ323.9×28.6mm。為了便于熱力系統(tǒng)靈活運(yùn)做，采用切 換母管制。即#9機(jī)組大修設(shè)備是#9機(jī)、#11爐、#12爐。 由于我公司主蒸汽管采用p91鋼管時(shí)間是95年，當(dāng)時(shí)國(guó)內(nèi)對(duì)其焊接性能了 解較少，焊接接頭中存在許多焊縫缺陷，留下了安全隱患。蘭西公司機(jī)組運(yùn)行5 年多來(lái)，主蒸汽管道

利用有限元軟件abaqus,開(kāi)發(fā)了一個(gè)順次耦合的熱應(yīng)力有限元計(jì)算程序,對(duì)0cr18ni9/20和1cr5mo/20異種鋼焊接接頭殘余應(yīng)力進(jìn)行了有限元模擬分析.結(jié)果表明,無(wú)論是采用奧氏體不銹鋼焊條a302焊條還是鎳基焊條incone182焊條,0cr18ni9/20鋼和1cr5mo/20鋼焊接接頭中最大的軸向殘余應(yīng)力和環(huán)向殘余應(yīng)力產(chǎn)生在20鋼側(cè)的熱影響區(qū),0cr18ni9側(cè)有最小的焊接殘余應(yīng)力.采用incone182來(lái)代替a302可以有效地降低殘余應(yīng)力值,提高抗應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的能力.

個(gè)人資料整理僅限學(xué)習(xí)使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應(yīng)烘干，管徑經(jīng)錘打后如有變形，應(yīng)整修合格 。 (2>焊接時(shí)應(yīng)校正垂直度，間隙應(yīng)為2-4mm。 (3>焊絲使用前應(yīng)經(jīng)200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內(nèi)，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應(yīng)采用多層焊，每層焊縫的接頭應(yīng)錯(cuò)開(kāi)，焊渣應(yīng)清除。 (5> 當(dāng)風(fēng)速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無(wú)措施保證質(zhì)量時(shí)，不得施焊。 (6>每個(gè)接頭焊接完畢,應(yīng)冷卻1min后，方可繼續(xù)錘擊。

個(gè)人資料整理僅限學(xué)習(xí)使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應(yīng)烘干，管徑經(jīng)錘打后如有變形，應(yīng)整修合格 。 (2>焊接時(shí)應(yīng)校正垂直度，間隙應(yīng)為2-4mm。 (3>焊絲使用前應(yīng)經(jīng)200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內(nèi)，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應(yīng)采用多層焊，每層焊縫的接頭應(yīng)錯(cuò)開(kāi)，焊渣應(yīng)清除。 (5> 當(dāng)風(fēng)速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無(wú)措施保證質(zhì)量時(shí)，不得施焊。 (6>每個(gè)接頭焊接完畢,應(yīng)冷卻1min后，方可繼續(xù)錘擊。

采用有限元方法對(duì)馬氏體耐熱鋼(p91)焊接接頭在溫度為600℃、應(yīng)力為80mpa下的最大主應(yīng)力、vonmises等效應(yīng)力、等效蠕變應(yīng)變和應(yīng)力三軸度進(jìn)行了數(shù)值模擬.結(jié)果表明,在接頭上下坡口交界處細(xì)晶熱影響區(qū)(fghaz)兩側(cè)的最大主應(yīng)力和vonmises等效應(yīng)力很高,蠕變變形主要集中在fghaz,等效蠕變應(yīng)變的最大值位于fghaz的底部.受焊縫和母材的強(qiáng)烈拘束,上下坡口交界處fghaz內(nèi)應(yīng)力三軸度最大,容易形成蠕變裂紋,導(dǎo)致接頭蠕變開(kāi)裂.數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)獲得的iv型裂紋產(chǎn)生、擴(kuò)展結(jié)果一致.因此采用應(yīng)力三軸度表征iv型裂紋開(kāi)裂比較合理.

**資訊http://www.***.***

介紹了dl/t820-2002與jb/t4730-2005標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于超聲檢測(cè)靈敏度的規(guī)定,對(duì)兩個(gè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)試塊的人工規(guī)則反射體進(jìn)行反射當(dāng)量理論計(jì)算與實(shí)際測(cè)定,比較了兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的檢測(cè)靈敏度;以燃煤發(fā)電機(jī)組電站鍋爐的中厚壁鋼制承壓管道焊接接頭為工程實(shí)例,用兩種標(biāo)準(zhǔn)分別進(jìn)行評(píng)定,得到了不同的評(píng)定結(jié)果。實(shí)驗(yàn)表明,在實(shí)際工程檢測(cè)中,應(yīng)以管壁厚度為基準(zhǔn),合理選擇中厚壁鋼制承壓管道焊接接頭的超聲檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)。

P92新型耐熱鋼焊接接頭力學(xué)性能研究及其工程應(yīng)用

P92鋼埋弧焊焊接工藝

基于良好的高溫持久強(qiáng)度、熱穩(wěn)定性和高溫抗蠕變能力等綜合性能,asmesa335p91(簡(jiǎn)稱p91)材質(zhì)廣泛用于大型煉化裝置管道以及電站中,從p91的特性,結(jié)合典型施工案例,總結(jié)出相對(duì)合理的施工工藝。

將依據(jù)國(guó)內(nèi)施工經(jīng)驗(yàn),結(jié)合印度balco工地現(xiàn)場(chǎng)狀況,著重從以下幾方面展開(kāi)探討:t/p91鋼的化學(xué)成分分析、t/p91鋼的焊接性能分析、焊接前的準(zhǔn)備工作、焊接及熱處理工藝、現(xiàn)場(chǎng)焊接及熱處理工藝的執(zhí)行和過(guò)程控制、影響焊口質(zhì)量的各類因素和原因分析、制定對(duì)策確保質(zhì)量并組織實(shí)施、雨季施工。

在對(duì)p91鋼進(jìn)行焊接性能分析的基礎(chǔ)上,提出了大口徑厚壁p91鋼管的焊接工藝方案以及焊接注意事項(xiàng),包括坡口檢查及清理、焊口組對(duì)及定位焊、背面充氬保護(hù)、焊前預(yù)熱、手工鎢極氬弧焊打底、焊條電弧填充及蓋面,以及焊后熱處理等。

介紹了采用手工鎢極氬弧焊打底、埋弧焊填充、蓋面的焊接工藝對(duì)大口徑厚壁p91鋼管道進(jìn)行焊接的工藝。在整個(gè)焊接及管理過(guò)程中研制出了一套適用的裝置和施工方法。這種應(yīng)用自動(dòng)焊設(shè)備采用新工藝的施工方法將制造廠焊接工藝與現(xiàn)場(chǎng)施工特點(diǎn)、難點(diǎn)相結(jié)合,具有一定的借鑒意義。

介紹了采用手工鎢極氬弧焊打底、埋弧焊填充、蓋面的焊接工藝對(duì)大口徑厚壁p91鋼管道進(jìn)行焊接的工藝。在整個(gè)焊接及管理過(guò)程中研制出了一套適用的裝置和施工方法。這種應(yīng)用自動(dòng)焊設(shè)備采用新工藝的施工方法將制造廠焊接工藝與現(xiàn)場(chǎng)施工特點(diǎn)、難點(diǎn)相結(jié)合,具有一定的借鑒意義。