Q420GJ鋼雙絲埋弧焊接試驗(yàn)

為提高重型h型鋼焊接生產(chǎn)效率,采用了成都焊研威達(dá)自動(dòng)焊接設(shè)備有限公司生產(chǎn)的雙絲雙道龍門自動(dòng)埋弧焊設(shè)備,進(jìn)行了雙絲埋弧焊的工藝試驗(yàn),確定了相關(guān)焊接工藝參數(shù)。實(shí)踐表明,焊縫質(zhì)量好,生產(chǎn)效率可提高2～3倍。

以新型橋梁鋼q370q為研究對(duì)象,采用埋弧焊絲h10mn2、cjq-4分別進(jìn)行雙絲埋弧焊接試驗(yàn),同時(shí)采用埋弧焊絲h10mn2進(jìn)行單絲埋弧焊接試驗(yàn),通過(guò)對(duì)焊絲h10mn2的雙絲、單絲埋弧焊焊接接頭以及焊絲h10mn2、cjq-4的雙絲埋弧焊接接頭進(jìn)行對(duì)比研究,對(duì)每種接頭在化學(xué)成分、微觀組織、力學(xué)性能等方面的差異進(jìn)行了理論分析。結(jié)果表明,雙絲埋弧焊接橋梁鋼q370q在選擇埋弧焊絲cjq-4時(shí),力學(xué)性能滿足相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求,焊接質(zhì)量良好。

在16mn鋼板上進(jìn)行雙絲自動(dòng)埋弧焊工藝試驗(yàn),得到了不同焊接速度下的焊件。對(duì)不同工藝參數(shù)下得到的焊接接頭試樣進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)、硬度測(cè)試以及金屬顯微組織觀察,并計(jì)算了雙絲自動(dòng)埋弧焊時(shí)的熔敷率。結(jié)果表明:采用雙絲埋弧焊得到的焊縫外形美觀;金屬熔敷率與焊接速度成反比;隨著焊接速度的降低焊接線能量相應(yīng)的增大,較長(zhǎng)的高溫停留時(shí)間會(huì)促使接頭金屬組織長(zhǎng)大;不同焊接速度下得到的接頭抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度有明顯區(qū)別。隨焊接速度增大,焊縫金屬硬度提高,接頭金屬韌性降低。

采用雙絲和單絲埋弧焊方法進(jìn)行焊接試驗(yàn),比較了雙絲和單絲埋弧焊條件下焊絲金屬的熔敷率,從焊接接頭斷面、接頭金相組織以及接頭力學(xué)性能等方面進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,采用雙絲埋弧焊工藝使焊接效率提高,焊縫熔深增加、熔寬增大,熱影響區(qū)金屬的成分偏析現(xiàn)象減弱,接頭性能滿足技術(shù)要求,但焊縫區(qū)有時(shí)會(huì)產(chǎn)生魏氏組織,使焊縫區(qū)金屬的沖擊韌度降低。

根據(jù)x70管線鋼的焊接性及4絲埋弧焊的特點(diǎn),確定了試驗(yàn)步驟計(jì)劃,并按計(jì)劃進(jìn)行試驗(yàn)工作,試驗(yàn)結(jié)果表明4絲埋弧焊適用于x70的焊接。

近年來(lái),隨著大跨度場(chǎng)館鋼結(jié)構(gòu)和高層、超高層建筑鋼結(jié)構(gòu)項(xiàng)目的不斷增多,一些新的更加高效的大熱輸入焊接方法如電渣焊、多絲埋弧焊等,被逐步引入到建筑鋼結(jié)構(gòu)施工企業(yè),為企業(yè)提高生產(chǎn)效率,降低生產(chǎn)成本提供了更多的選擇。但是,這些大熱輸入

為了縮短試驗(yàn)周期,降低成本,在焊接工藝試驗(yàn)中采用正交試驗(yàn)的方法,用數(shù)理統(tǒng)計(jì)的方法對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析,確定了合適的焊接工藝參數(shù)。

由于q420鋼冶煉時(shí)加入v、ti、nb等強(qiáng)烈碳化物形成元素,對(duì)焊縫性能造成不良影響,使其焊接性能不夠穩(wěn)定。與q345普通低合金鋼相比,q420低合金高強(qiáng)度鋼焊接難度大,焊接技術(shù)要求高,應(yīng)制定嚴(yán)格的焊接工藝施焊。通過(guò)采用焊接熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)及斜y型坡口焊接裂紋試驗(yàn),結(jié)果表明:q420b鋼焊前可不預(yù)熱,焊后也不需采用任何熱處理工藝。但結(jié)合q420b鋼材的韌脆轉(zhuǎn)變溫度,當(dāng)環(huán)境溫度低于0℃時(shí),應(yīng)進(jìn)行焊前預(yù)熱150℃,以避免產(chǎn)生冷裂紋。

為了縮短試驗(yàn)周期，降低成本，在焊接工藝試驗(yàn)中采用正交試驗(yàn)的方法．用數(shù)理統(tǒng)計(jì)的方法對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，確定了合適的焊接工藝參數(shù)。

本文就電力鐵塔用q420高強(qiáng)鋼的焊接性進(jìn)行了具體分析和探討。

q345d鋼埋弧焊首次在我公司應(yīng)用,通過(guò)選擇適當(dāng)?shù)暮附硬牧稀⒑附庸に?使焊接接頭滿足低溫韌性,-20℃沖擊試驗(yàn)要求,并通過(guò)焊接工藝評(píng)定進(jìn)行驗(yàn)證。

我廠長(zhǎng)期采用埋弧自動(dòng)焊工藝焊接20g中厚板,制造鍋爐、壓力容器的筒體等受壓元件。代表筒體焊接質(zhì)量的焊接試板均能通過(guò)《蒸汽鍋爐安全監(jiān)察規(guī)程》及《壓力容器安全監(jiān)察規(guī)程》所規(guī)定的各項(xiàng)性能。產(chǎn)品焊接接頭質(zhì)量一直很穩(wěn)定。但是,今年以來(lái),在焊接工藝

一、簡(jiǎn)述20g是我國(guó)鍋爐、壓力容器制造行業(yè)中使用較早,比較常用的鋼種。但近些年來(lái)鍋爐生產(chǎn)廠家發(fā)現(xiàn)一個(gè)共性問(wèn)題,即20g埋弧焊產(chǎn)品試板接頭冷彎經(jīng)常出現(xiàn)開裂,超出標(biāo)準(zhǔn)范圍,從而影響了產(chǎn)品質(zhì)量,增加生產(chǎn)成本,產(chǎn)品不能按時(shí)交付使用。這一現(xiàn)象引起了全國(guó)焊接界的關(guān)注,許多專家學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了較細(xì)致的研究和探討,應(yīng)用電鏡觀察斷口形態(tài),取得了很大的成果,并能反饋到生產(chǎn)中,給予指

介紹對(duì)復(fù)合微合金化生產(chǎn)的q460d鋼板進(jìn)行焊接性能試驗(yàn)及其結(jié)果。

以板厚為16mm的q345qd為母材,采用埋弧自動(dòng)焊工藝,通過(guò)改變焊接電流和焊接速度來(lái)改變焊接線能量,對(duì)3組試板進(jìn)行拉伸和沖擊試驗(yàn),并觀察了焊縫金屬顯微金相組織,分析了焊接線能量對(duì)焊縫金屬?gòu)?qiáng)度和韌性的影響。結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),得出如下結(jié)論:線能量過(guò)高將嚴(yán)重?fù)p害接頭韌性,適當(dāng)降低線能量可以得到強(qiáng)度和韌性均優(yōu)良的焊接接頭。

雙絲埋弧焊工藝參數(shù)與焊道成形關(guān)系研究

采用雙面埋弧焊方法焊接了20mm厚的q345r鋼,分析了接頭焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的組織并進(jìn)行了顯微硬度測(cè)試。組織分析表明,焊接接頭焊縫區(qū)為柱狀晶,組織為先共析鐵素體、少量針狀鐵素體和珠光體;熱影響區(qū)靠近焊縫處為等軸晶,組織為先共析鐵素體+少量珠光體,離焊縫較遠(yuǎn)處為鐵素體與珠光體相間的帶狀組織,珠光體有一定程度的減少。顯微硬度分布表明,接頭熱影響區(qū)硬度最高,焊縫硬度高于母材硬度。

通過(guò)單電雙細(xì)絲與單電單粗絲埋弧焊工藝的對(duì)比試驗(yàn)研究,得出:與單電單粗絲埋弧焊工藝相比,單電雙細(xì)絲埋弧焊的焊接熔敷速度更高。其原因是焊接電流與焊絲直徑是影響熔敷速度的主要因素,在同等的焊接電流下,單電雙細(xì)絲埋弧焊的焊絲直徑較小,電流密度更大,因而焊接熔敷速度更高;與單電單粗絲埋弧焊工藝相比,由于單電雙細(xì)絲埋弧焊可使用較高的焊接速度,因此在焊接電流、電壓相同的條件下,單電雙細(xì)絲埋弧焊可獲得更低的焊接熱輸入和良好的焊接接頭沖擊韌性。

為了研究q420高強(qiáng)度鍍鋅焊接圓鋼管軸壓柱的整體穩(wěn)定性能,進(jìn)行了軸壓靜力試驗(yàn),研究了失穩(wěn)破壞形態(tài)和極限承載力,通過(guò)計(jì)算得到其穩(wěn)定系數(shù)φ,并與現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的柱子曲線進(jìn)行對(duì)比.結(jié)果表明,試驗(yàn)實(shí)測(cè)得到的穩(wěn)定系數(shù)φ明顯高于我國(guó)現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范所規(guī)定的焊接圓鋼管所在的b類截面柱子曲線,甚至高于a類截面柱子曲線;同時(shí),對(duì)鍍鋅與未鍍鋅圓鋼管柱的軸壓受力性能進(jìn)行對(duì)比分析,結(jié)果表明,焊接圓鋼管試件經(jīng)過(guò)熱鍍鋅處理之后軸壓整體穩(wěn)定承載力有所提高.

第3章罐體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和焊接過(guò)程 第1節(jié)下料和尺寸設(shè)計(jì) 3.1.1罐體尺寸 罐體設(shè)計(jì)過(guò)程中，按照買方的需求，選擇q345a型鋼，鋼板厚度選擇上罐板 8mm，下罐板10mm。根據(jù)訂單要求，罐體尺寸如下： 單位：mm 零件名稱d1d2 單節(jié)罐體1?3070?3107 單節(jié)罐體2?3107?3145 單節(jié)罐體3?3145?3182 下圖為油罐車整體圖（從左到右依次為：?jiǎn)喂?jié)罐體1單節(jié)罐體2單節(jié)罐體3單節(jié)罐體3單 節(jié)罐體2單節(jié)罐體1） 3.1.2罐板選擇 根據(jù)罐體尺寸下料，選擇的鋼板尺寸見下表： 單位：mm 上罐板18×2000×4930 上罐板28×2000×4990 上罐板38×2000×5040 下罐板110×2000×4930 下罐板210×2000×4990 下罐板310×2000×

通過(guò)對(duì)100組高鋼級(jí)大口徑鋼管及其鋼板的橫向拉伸性能測(cè)試,分析了jcoe工藝在制管過(guò)程中的包申格效應(yīng)。結(jié)果表明,利用jcoe工藝制成的高鋼級(jí)大口徑直縫埋弧焊接鋼管的屈服強(qiáng)度有下降趨勢(shì),而抗拉強(qiáng)度呈上升趨勢(shì),平均上升14mpa;屈強(qiáng)比和伸長(zhǎng)率均呈現(xiàn)下降趨勢(shì),平均下降0.02。

q420高強(qiáng)鋼性能分析和焊接工藝研究 張宇 南通新華鋼結(jié)構(gòu)工程有限公司 摘要：通過(guò)對(duì)低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼的焊接影響因素的分析,為制定合理的焊接工 藝提供了依據(jù),應(yīng)用該工藝保證了低合金高強(qiáng)度鋼的焊接效果。 關(guān)鍵詞：焊接性；影響因素；工藝 引言 自20世紀(jì)60年代以來(lái)，低合金高強(qiáng)鋼領(lǐng)域取得了驚人的進(jìn)展，由此而形成 了“現(xiàn)代低合金高強(qiáng)鋼”，在合金設(shè)計(jì)及生產(chǎn)工藝諸方面導(dǎo)入了很多新的概念， 主要的是： （1）nb、v、ti等強(qiáng)烈碳化物形成元素的應(yīng)用，以及晶粒細(xì)化和析出強(qiáng)化為主 要內(nèi)容的鋼的強(qiáng)韌化機(jī)理的建立，出現(xiàn)了新一代的低合金高強(qiáng)鋼，即以低碳、高 純凈度為特征的微合金化鋼； （2）低合金高強(qiáng)度鋼不再是“簡(jiǎn)易”生產(chǎn)的普通低合金鋼，而是采用一系列現(xiàn) 代冶金新技術(shù)生產(chǎn)的精細(xì)鋼類，包括鐵水預(yù)處理、頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐冶煉、鋼包冶金、 連鑄、控扎控冷（熱機(jī)械處理）等技術(shù)得到普遍應(yīng)用，已成為低合