安鋼150t轉(zhuǎn)爐物料及熱平衡計(jì)算分析與應(yīng)用

轉(zhuǎn)爐煉鋼法的物料平衡和熱平衡計(jì)算

1 第二章、轉(zhuǎn)爐物料平衡和熱平衡計(jì)算 1、低磷生鐵吹煉（單渣法） 一、原始數(shù)據(jù) （一）鐵水成分及溫度 表2-1-1 成分csimnps溫度℃ %4.36o.570.620.070.051300 （二）原材料成分 表2-1-2 成分% 種類 caosio2mgoal2o3spcaf2feofe2o3 燒 減 h2oc 合計(jì) % 石灰91．081．661．541．220．064．44100 礦石1．005．610．521．100．0729．461．80．50100 螢石6．000．581．780．090．5589．002．00100 白云石53．040．4834．940．74108 爐襯1．402．6085．0011．00100 （三）冶煉鋼種及成

1 180t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐物料平衡與熱平衡計(jì)算 1.1原始數(shù)據(jù) 1）鐵水成分及溫度 表1－1鐵水成分及溫度 成分w(c)w(si)w(mn)w(p)w(s)溫度℃ 含量%4.2500.8500.5800.1500.0371250 2）原材料成分 表1－2原材料成分 石灰礦石螢石白云石爐襯 w(cao)／％91.081.0030.8454.00 w(sio2)／％1.665.616.000.462.05 w(mgo)／％1.540.520.5820.1637.75 w(al2o3)／％1.221.100.780.741.00 w(s)／％0.060.070.09 w(p)／％0.55 w(caf2)／％90.00 w(feo)／％29.40 w(fe2o3)／％61.80

熱平衡計(jì)算在轉(zhuǎn)爐煉鋼中的應(yīng)用

4.l煉鋼過程的物料平衡與熱平衡計(jì)算 煉鋼過程的物料平衡與熱平衡計(jì)算是建立在物質(zhì)與能量守恒的基礎(chǔ)上。其主要目的是比 較整個(gè)冶煉過程中物料、能量的收入項(xiàng)和支出項(xiàng)，為改進(jìn)操作工藝制度，確定合理的設(shè)計(jì)參 數(shù)和提高煉鋼技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)提供某些定量依據(jù)。應(yīng)當(dāng)指出，由于煉鋼系復(fù)雜的高溫物理化學(xué) 過程，加上測(cè)試手段有限，目前尚難以做到精確取值和計(jì)算。盡管如此，它對(duì)指導(dǎo)煉鋼生產(chǎn) 和設(shè)計(jì)仍有重要的意義。 本章主要結(jié)合實(shí)例闡述氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐和電弧爐氧化法煉鋼過程物料平衡和熱平衡計(jì)算 的基本步驟和方法，同時(shí)列出一些供計(jì)算用的原始參考數(shù)據(jù)。 4.1氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼物料平衡和熱平衡 4.1.1物料平衡計(jì)算 （1）計(jì)算所需原始數(shù)據(jù)。基本原始數(shù)據(jù)有：冶煉鋼種及其成分（表4-1）；金屬料—鐵水 和廢鋼的成分（表4-1）；終點(diǎn)鋼水成分（表4-1）；造渣用溶劑及爐襯等原材料的成分（表 4-2）；脫氧和合

為滿足冶煉超低磷鋼等高附加值鋼種的需要,安鋼在第二煉軋廠3號(hào)150t轉(zhuǎn)爐上引進(jìn)了閘閥擋渣工藝技術(shù)。介紹了該閘閥擋渣系統(tǒng)的工藝、設(shè)備組成、使用情況,以及存在的問題及其解決措施。實(shí)踐表明,該擋渣系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定,擋渣系統(tǒng)使用率達(dá)到98%,基本達(dá)到了其設(shè)計(jì)的功能要求。在出鋼過程中最大限度地減少了下渣量,平均每噸鋼中帶渣不超過2.7kg,擋渣效果較好,為今后冶煉高附加值品種鋼奠定了基礎(chǔ)。

為滿足冶煉超低磷鋼等高附加值鋼種的需要,安鋼第二煉軋廠3號(hào)150t轉(zhuǎn)爐引進(jìn)了閘閥擋渣工藝技術(shù)。文章介紹了該擋渣系統(tǒng)的設(shè)備、工藝、使用情況、存在的問題及應(yīng)對(duì)措施等。實(shí)踐表明,該擋渣系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定,基本達(dá)到了設(shè)計(jì)的功能要求,為今后冶煉高附加值品種鋼奠定了基礎(chǔ)。

對(duì)某鋁業(yè)公司鋁合金熔煉爐進(jìn)行了熱平衡測(cè)試與分析。結(jié)果表明,鋁合金熔煉爐煙氣帶走的熱量達(dá)56.41%、爐體散熱損失達(dá)10.27%。提出可通過降低煙氣帶走的熱量、優(yōu)化配風(fēng)比例及優(yōu)化爐體外側(cè)溫度均勻性等措施來提高熔煉爐的熱效率。

通過對(duì)某鋁業(yè)公司鋁合金熔煉爐進(jìn)行熱平衡測(cè)試和分析計(jì)算,指出鋁合金熔煉爐煙氣帶走的熱量達(dá)56.41%,爐體散熱損失達(dá)10.27%。

文章論述與分析了150t轉(zhuǎn)爐一次除塵系統(tǒng)存在的問題,進(jìn)行了較為詳細(xì)的論證與優(yōu)化,包括理論計(jì)算、測(cè)試、及方案提出與具體改造,最終解決了系統(tǒng)的各方面問題,并進(jìn)行了總結(jié),得出相關(guān)結(jié)論。

針對(duì)實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)的操作氧壓過高,噴濺過大等問題,對(duì)南鋼原150t轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭進(jìn)行重新設(shè)計(jì),利用流體力學(xué)fluent軟件對(duì)原噴頭和重新設(shè)計(jì)后的噴頭的射流進(jìn)行了建模和數(shù)值模擬。結(jié)果表明:重新設(shè)計(jì)后的噴頭在延長(zhǎng)使用壽命,改善噴濺,縮短冶煉時(shí)間等各種指標(biāo)上優(yōu)勢(shì)明顯。

氧槍是轉(zhuǎn)爐煉鋼的關(guān)鍵設(shè)備,直接關(guān)系到鋼的產(chǎn)量、質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)效益。然而在實(shí)際生產(chǎn)中,氧槍噴頭的結(jié)構(gòu)形式、設(shè)計(jì)參數(shù)和操作工藝往往憑經(jīng)驗(yàn)來確定,缺乏理論研究依據(jù)。為研究適合本鋼煉鋼廠的水冷吹氧噴頭,提高工藝操作水平和冶煉效果,開發(fā)出新型5孔水冷吹氧噴頭并獲得國(guó)家實(shí)用新型專利,為提高爐齡、降低鋼鐵料消耗、降低氧氣單耗量、降低造渣材料及縮短冶煉周期等起到關(guān)鍵作用,現(xiàn)作為本鋼煉鋼廠的主要氧槍用于生產(chǎn)中。

介紹了轉(zhuǎn)爐滑板擋渣工藝技術(shù)在唐鋼150t轉(zhuǎn)爐上的應(yīng)用情況。應(yīng)用表明,滑板擋渣技術(shù)擋渣成功率高,提高了鋼水純凈度。

介紹針對(duì)柳鋼150t轉(zhuǎn)爐除塵廢水處理系統(tǒng)設(shè)備故障率高、泥漿調(diào)節(jié)池污泥易沉積、斜板沉淀池泥位偏高等問題,實(shí)施的采用臥式礦漿泵輸送污泥、自動(dòng)控制、溫度監(jiān)控等改造及其效果。

150t轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)電氣控制系統(tǒng) 一、系統(tǒng)概述： 轉(zhuǎn)爐傾動(dòng)機(jī)構(gòu)采用4臺(tái)交流馬達(dá)傳動(dòng)，可驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)爐主體在±360℃的范圍內(nèi)任意 轉(zhuǎn)動(dòng)?？刂浦饕ㄟ^4臺(tái)變頻器之間的光纖環(huán)網(wǎng)實(shí)現(xiàn)4套傳動(dòng)裝置的主從控制，同時(shí) 采用編碼器反饋速度的閉環(huán)控制。變頻器與plc采用的是profibus-dp協(xié)議來進(jìn)行通 訊。 主機(jī)架： 電源模塊ps-10a型號(hào)：6es73071ka010aa0 cpu-315-2dp型號(hào)：6es73152ag100ab0帶512k卡型號(hào)： 6es79538lj200aa0 cp341-1以太網(wǎng)通訊模塊型號(hào)：6gk73431ex300xe0 6個(gè)md1開關(guān)量輸入模塊型號(hào)：6es73211bh020aa016點(diǎn)輸入 擴(kuò)展機(jī)架： et200mps-5a電源模塊型號(hào)：6es730

1 燒成熱耗計(jì)算 一、原始資料收集 設(shè)計(jì)前必須根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)收集所需的原始資料，該廠已引進(jìn) 15條拋光磚生產(chǎn)線，設(shè)計(jì)原始資料如下： 1、產(chǎn)量：年產(chǎn)46500000m2拋光磚。 2、產(chǎn)品規(guī)格：600×600,800×800,1000×1000(mm) 3、年工作日：330天 4、燃料：天然氣，低位熱值33011.01kj/m3，壓力0.4mpa， 供氣能力4.0萬(wàn)m3/h。 5、坯入窯含水量：≤2％ 6、燒成制度 （1）溫度制度 ①燒成周期：72min ②各帶劃分： 各段溫度與時(shí)間劃分如表1。 表1各段溫度的劃分與升溫速率 名稱溫度/℃時(shí)間/min升溫速率/℃·min長(zhǎng)度比例/％ 窯前段40~2009.222.813.33 預(yù)熱帶200~1000252620 燒成帶12501216.2526.67 冷卻帶

1燃料消耗量bm3/h 2額定蒸汽壓力pmpa 3額定蒸汽溫度t1℃飽和溫度 4排煙溫度θl〞℃ 5給水溫度t３℃20 5冷空氣溫度tlk℃20 ch4%95 cmhn%2.4 h2%1 收到基成分%co%0.1 co2%0.5 n2%1 o2%0 h2omg/m31 qnet.pkj/m335588 序號(hào)名稱符號(hào)單位結(jié)果 1理論空氣重量v 0 m 3 /m 3 序號(hào)名稱符號(hào)單位 1出口過量空氣系數(shù)α 序號(hào)名稱符號(hào)單位 1燃料低位發(fā)熱值qnet.qkj/m3 2冷空氣溫度tlk℃ 給定 ⅳ.受熱面煙道中煙氣特性表： 計(jì)算公式或來源 ⅴ.鍋爐熱平衡及蒸發(fā)量計(jì)算 數(shù)值 全自動(dòng)燃?xì)庹羝仩t 熱平衡計(jì)算 ⅰ.鍋爐給定參數(shù)及測(cè)量參

中國(guó)冶金裝備網(wǎng)—中國(guó)冶金人的網(wǎng) -1- 150t轉(zhuǎn)爐鐵水脫硫站工藝優(yōu)化設(shè)計(jì) 摘要：梅山煉鋼廠在對(duì)現(xiàn)有的鐵水脫硫工藝實(shí)施的升級(jí)改造項(xiàng)目過程中，根據(jù)現(xiàn)有 鐵水脫硫設(shè)備老化、工作環(huán)境差、工序布置不合理等實(shí)際情況，為滿足新增產(chǎn)量 100％脫硫的需要，在鐵水脫硫工藝布置、工藝技術(shù)的選擇、設(shè)備改進(jìn)等方面進(jìn)行 了優(yōu)化設(shè)計(jì)。新建成的150t鐵水脫硫工序，工藝布置在加料跨內(nèi)按工藝次序成倒罐 —鐵水脫硫—轉(zhuǎn)爐的有序排列。鐵水脫硫工序形成了兩站三工位脫硫中心、后扒渣 的總體設(shè)計(jì)方案。實(shí)踐證明該鐵水脫硫站的優(yōu)化設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)了預(yù)期效果。新鐵水脫硫 站理順了鐵水供應(yīng)物流關(guān)系、提高了鐵水脫硫噴吹扒渣效率、改善了除塵效果。 關(guān)鍵詞：鐵水脫硫復(fù)合噴吹扒渣除塵 optimizeddesignof meishan150tbofhotmetaldesulphurizationprocess li

通過水模擬實(shí)驗(yàn),在1∶6的物理模型上,使用旋轉(zhuǎn)噴頭對(duì)承鋼150t提釩轉(zhuǎn)爐進(jìn)行了試驗(yàn),通過測(cè)電導(dǎo)率的方法得到不同頂吹流量及不同槍位下的混勻時(shí)間。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:旋轉(zhuǎn)噴頭的最佳旋轉(zhuǎn)角為10°;在本試驗(yàn)條件下,槍位在1400mm,頂吹氣體流量為18000m3/h時(shí).,可獲得最短熔池混勻時(shí)間。

150t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐-150t鋼包爐生產(chǎn)60Si2Mn(A)彈簧鋼的工藝和質(zhì)量

針對(duì)zl50型裝載機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的各項(xiàng)發(fā)熱機(jī)構(gòu),給出相應(yīng)的熱計(jì)算公式,并根據(jù)艾里遜系列采用相應(yīng)的公式,計(jì)算出保持傳動(dòng)系統(tǒng)熱平衡所需的冷卻油的流量。在zl50裝載機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng)中,由于傳遞的功率比較大,因此就不可避免地在各項(xiàng)發(fā)熱機(jī)構(gòu)中產(chǎn)生較大的熱量,如果不及時(shí)地把這些熱量排除,輕則降低整個(gè)系統(tǒng)的工作效率,重則使某些機(jī)構(gòu)損壞,因此對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行熱平衡具有一定的應(yīng)用意義。

結(jié)合實(shí)際范例，以熱平衡理論為依據(jù)，系統(tǒng)地闡述了瀝青抗剝落劑混合設(shè)備的熱平衡計(jì)算過程，以期達(dá)到瀝青抗剝落劑混合設(shè)備與主機(jī)（瀝青混凝土拌和機(jī)）生產(chǎn)能力相匹配的目的。