安全閥排放量計(jì)算

1.工業(yè)廢水排放量＝工業(yè)新鮮用水量×80％ 2.燃煤廢氣量計(jì)算公式∶ ｖ＝（α＋ｂ）×ｋ×ｑ低×ｂ÷10000 式中：ｖ—燃煤廢氣量（萬標(biāo)立方米） α—爐膛空氣過剩系數(shù)（見表１） ｂ—燃料系數(shù)（見表２） ｋ＝1.1 ｑ低—煤的低位發(fā)熱值，?。竦停?200大卡 ｂ—鍋爐耗煤量（噸） 3.燃煤二氧化硫排放量計(jì)算公式∶ ｇ＝2×0.8×ｂ×ｓ×（1－η） 式中：ｇ—燃煤二氧化硫排放量（噸） ｂ—鍋爐耗煤量（噸） ｓ—煤中全硫分含量。 η—二氧化硫脫除率。 4.煤粉爐、沸騰爐和拋煤機(jī)爐燃煤煙塵產(chǎn)生量計(jì)算公式∶ ｇ＝(ｂ×ａ×ｄfh)/(１－ｃfh)×1000 其他爐型燃煤煙塵產(chǎn)生量計(jì)算公式∶ ｇ＝ｂ×ａ×ｄfh×1000 燃煤煙塵排放量＝ｇ×（1－η） 燃煤煙塵排放量＝ｇ×η 式中：ｇ—燃煤煙塵產(chǎn)生量（千克

頂吹爐爐余熱鍋爐安全閥排放量計(jì) 算 1鍋筒安全閥開啟壓力pdmpa2.625 2安全閥型式 3安全閥規(guī)格 4安全閥數(shù)量n個(gè)2 5安全閥喉徑dmm50 6安全閥開啟高度hmm≥0.25d 7安全閥流道面積amm2(πd2)/41963.5 8安全閥理論排放量etkg/h5.25na(pd+0.098)56139.4 9安全閥額定排量系數(shù)kdr閥門樣本0.7 10安全閥額定排放量ekg/hkdr×et39297.6 頂吹爐余熱鍋爐安全閥排放量計(jì)算 1鍋筒安全閥開啟壓力pdmpa1.365 2安全閥型式 3安全閥規(guī)格 4安全閥的喉徑dmm100 5安全閥數(shù)量n1 6安全閥排放系數(shù)c全啟式0.235 7安全閥入口處蒸汽比容修正系數(shù)kkpkg(對(duì)飽和蒸汽)1 7安全閥排汽面積am

對(duì)國內(nèi)安全閥安全泄放量的計(jì)算進(jìn)行了歸納,在此基礎(chǔ)上,針對(duì)安全閥安全泄放量計(jì)算中容器外壁修正系數(shù)、容器受熱面積、汽化潛熱和壓縮因子等方面存在的問題進(jìn)行了較為深入的探討。

針對(duì)電力系統(tǒng)鍋爐壓力容器安全性能檢驗(yàn)中如何判斷高壓給水加熱器安全閥排放量能否滿足安全運(yùn)行要求這一問題，從給水加熱器的工作原理及運(yùn)行工況等角度，分析了當(dāng)前常用的幾種核算方法不同之處，推薦了一種比較實(shí)用的符合實(shí)際的核算方法。

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生產(chǎn)階段運(yùn)轉(zhuǎn)階段 砂礫m 3 3.1152.64 采石（原石）m33.968.43 石材加工品（板類）m22.332.03 巖棉kg0.330.02 鋼胚（高爐）t2118.549.06 鋼胚（電弧爐）t393.149.06 鋼筋及鐵件t923.4541.3 型鋼t940.8641.3 冷軋輕型鋼t906.9341.3 不銹鋼板、不銹鋼t1405.142.3 熱軋鋼板t842.7343.3 冷軋鋼板t861.1244.3 不銹鋼管kg1.450.04 鍍鋅鋼管kg0.930.04 冷軋鋼管kg0.90.04 一般水泥（卜特蘭）t409.5735.6 白水泥t956.3635.6 爐石粉t68.311.83 高爐水泥（爐石粉30%）t307.1928.47 高爐水泥（爐石粉45

介紹了安全閥的開啟壓力、排放壓力與容器的工作壓力、超壓限度之間的關(guān)系;概括了超壓限度的含義;指出采用最高允許工作壓力作為超壓起始?jí)毫Φ暮锰?提出氣密性試驗(yàn)時(shí),確定安全閥的開啟壓力應(yīng)采取的方法。

以低碳為特征的綠色建筑技術(shù)是解決我國資源和環(huán)境瓶頸以及應(yīng)對(duì)氣候變化的關(guān)鍵舉措。本文以控制住宅建筑的碳排放量、發(fā)展低碳綠色建筑為目標(biāo),從建材的生產(chǎn)、運(yùn)輸、建筑施工、正常使用、拆除以及拆除以后廢棄物的處理等方面,對(duì)住宅建筑的能源消耗、co2排放量及節(jié)能減排的措施和潛力進(jìn)行了分析,歸納了建筑能耗的類別并對(duì)其進(jìn)行了分析。分析結(jié)果表明,住宅建筑在使用階段和建材生產(chǎn)階段的能耗和碳排放量占建筑總能耗和總碳排放量的90%以上,而且這2個(gè)階段的能耗和碳排放量均具有較大的節(jié)能減排潛力;其它3個(gè)階段的能耗和碳排放量相對(duì)很小。

在多晶硅精餾塔系統(tǒng)安全閥的設(shè)計(jì)中,針對(duì)整個(gè)塔系統(tǒng)的安全防護(hù)及氯硅烷與水發(fā)生劇烈化學(xué)反應(yīng)的特性,全面考查了物料泄露對(duì)于泄放量的影響。根據(jù)已有公式并結(jié)合氯硅烷的特有物性,提出在外部火災(zāi)和換熱管破裂2種工況下安全閥泄放量的計(jì)算方法。結(jié)果表明:換熱器破裂的泄放量大于外部火災(zāi)的泄放量,化學(xué)反應(yīng)會(huì)產(chǎn)生更大的泄放量。采用此計(jì)算方法更加貼近實(shí)際工藝,使系統(tǒng)泄放量增加了2倍多,降低了危險(xiǎn)隱患,并為以后的有機(jī)硅設(shè)計(jì)提供借鑒與參考。

介紹了反應(yīng)器安全閥可能超壓的多種事故工況;結(jié)合實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn),以乙酸反應(yīng)器作為實(shí)例,分析計(jì)算安全閥最大泄放量,并根據(jù)泄放量對(duì)安全閥選型。

通過對(duì)多晶硅裝置中解吸塔的安全閥計(jì)算實(shí)例,對(duì)外部火災(zāi)、換熱器爆管、塔進(jìn)料故障等工況的計(jì)算和分析,提出對(duì)塔、塔頂冷凝器、塔底再沸器和水冷卻器整個(gè)系統(tǒng)的安全閥設(shè)置的計(jì)算方法和思路。如果再沸器低壓側(cè)是蒸汽,建議設(shè)計(jì)爆管工況的爆破片。

0.3 0.1 12960 0.63 1.4 356 29 1.0 373.15 po/pd0.284 power(2/(k+1),k/(k-1))0.528 po/pd≤power(2/(k+1),k/(k-1)) 最小泄放面積（a）mm2 a≥ws/7.6×10e-2ckpd√m/zt po/pd＞power(2/(k+1),k/(k-1)) 最小泄放面積（a）mm2 a≥ws/55.84kpd√（m×√（k/（k+1）[...]/zt 99.35 型號(hào) 公稱壓力 公稱直徑 閥座喉部直徑（dt）mmdt=√a/0.785 應(yīng)選用公式1 7748.2 判斷參數(shù) 公式1 公式2 安全閥額定泄放系數(shù)（k）0.6~0.7×0.9 容器安全泄放量（ws）kg/h（壓縮空氣通入量） 安全閥出口側(cè)壓力（po）mpa p＜pd≤p+△p 容器設(shè)計(jì)壓力（p）mpa 安全閥進(jìn)口側(cè)

通過研究火災(zāi)圈對(duì)安全閥泄放量的影響,發(fā)現(xiàn)把火災(zāi)圈應(yīng)用于安全閥泄放量的計(jì)算中,不僅可以更好的防止系統(tǒng)壓力超過容器或管道的設(shè)計(jì)壓力而發(fā)生爆炸事故,而且可以合理的減小安全閥的泄放量。

住宅建筑的碳排放量分析與節(jié)能減排措施 作者：蔡向榮，王敏權(quán)，傅柏權(quán) 作者單位：蔡向榮,王敏權(quán)(遼寧省建設(shè)科學(xué)研究院,沈陽,110005)，傅柏權(quán)(沈陽建筑大學(xué)城市建設(shè)學(xué) 院,沈陽,110167) 刊名： 防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào) 英文刊名：

單位 0.6mpa 100oc 600mm 16mnr 345mpa 170mpa 170mpa 0.6mm 3.2mm 1 碳鋼低合金鋼 不銹鋼 pcdi 2［σ］tφ-pc 3.8mm 4.86mm _ 取　δn=mm 有效厚度δe=δn_c=2.2mm ［σ］ ［σ］ t pt(di+δe) 2δe 許用值0.9σsφ=310.50mpa 1.06 0.75 102.65 mm mpa mpa 許用應(yīng)力 液壓試驗(yàn)壓力pt== δ= 1.25p 圓筒應(yīng)力 σt= 試驗(yàn)壓力下 6 液壓試驗(yàn)時(shí)應(yīng)力校核 壁厚附加量cc1+c2 　δ'n=δ+c= 取較大值 計(jì)算壁厚 （不包括腐蝕裕

安全閥計(jì)算實(shí)例 安全閥計(jì)算實(shí)例 安全閥系壓力容器在運(yùn)行中實(shí)現(xiàn)超壓泄放的安全附 件之一，也是在線壓力容器定期檢驗(yàn)中必檢項(xiàng)目。它 包括防超壓和防真空兩大系列，即一為排泄容器內(nèi)部 超壓介質(zhì)防止容器失效，另一方面則為吸入外部介質(zhì) 以防止容器剛度失效。凡符合《容規(guī)》適用范圍的壓 力容器按設(shè)計(jì)圖樣的要求裝設(shè)安全閥。 一．安全閥的選用方法 a）根據(jù)計(jì)算確定安全閥.公稱直徑.必須使安全閥的 排放能力≥壓力容器的安全泄放量 b）根據(jù)壓力容器的設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度確定安全閥 的壓力等級(jí); c）對(duì)于開啟壓力大于3mpa蒸汽用的安全閥或介質(zhì) 溫度超過320℃的氣體用的安全閥,應(yīng)選用帶散熱器 (翅片)的形式; d）對(duì)于易燃、毒性為極度或高度危害介質(zhì)必須采用 封閉式安全閥,如需采用帶有提升機(jī)構(gòu)的,則應(yīng)采用封 閉式帶板手安全閥; e）當(dāng)安全閥有可能承受背壓是變動(dòng)的且變動(dòng)量超過 10%開啟壓力時(shí)

v1.0可編輯可修改 11 安全閥計(jì)算實(shí)例 陳樺 安全閥系壓力容器在運(yùn)行中實(shí)現(xiàn)超壓泄放的安全附件之一，也是在線壓力容器定期 檢驗(yàn)中必檢項(xiàng)目。它包括防超壓和防真空兩大系列，即一為排泄容器內(nèi)部超壓介質(zhì)防止 容器失效，另一方面則為吸入外部介質(zhì)以防止容器剛度失效。凡符合《容規(guī)》適用范圍 的壓力容器按設(shè)計(jì)圖樣的要求裝設(shè)安全閥。 一．安全閥的選用方法 a）根據(jù)計(jì)算確定安全閥.公稱直徑.必須使安全閥的排放能力≥壓力容器的安全泄放量 b）根據(jù)壓力容器的設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度確定安全閥的壓力等級(jí); c）對(duì)于開啟壓力大于3mpa蒸汽用的安全閥或介質(zhì)溫度超過320℃的氣體用的安全閥, 應(yīng)選用帶散熱器(翅片)的形式; d）對(duì)于易燃、毒性為極度或高度危害介質(zhì)必須采用封閉式安全閥,如需采用帶有提升機(jī) 構(gòu)的,則應(yīng)采用封閉式帶板手安全閥; e）當(dāng)安全閥有可能承受背壓是變動(dòng)的且變動(dòng)量超過10%開

對(duì)火災(zāi)工況下液體壓力容器、氣體壓力容器安全閥泄放量的計(jì)算進(jìn)行了歸納,特別對(duì)液體壓力容器安全閥安全泄放量計(jì)算中容器外壁修正系數(shù)、潤濕面積和氣化潛熱等方面存在的問題進(jìn)行了較為深入的探討。

安全閥是壓力容器上最重要的安全附件之一，特別是在液化氣體儲(chǔ)罐上則顯得尤為重要。在液化氣體儲(chǔ)罐上，為了確定安全閥裝設(shè)的數(shù)量和規(guī)格，就需要計(jì)算安全閥的排氣能力和儲(chǔ)罐的安全泄放量。安全閥的排放能力必須大于或等于液化氣體儲(chǔ)罐的安全泄放量。在液化氣體儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)中，不同的設(shè)計(jì)者對(duì)液化氣體儲(chǔ)罐上安全閥的計(jì)算中參數(shù)的選取存在不同的看法。

管程破裂是換熱器壓力泄放閥設(shè)計(jì)中最常見的一種超壓工況。asme相關(guān)換熱器規(guī)范[1]中明確要求換熱器需要配置足夠泄放能力的泄壓裝置以避免超壓導(dǎo)致的換熱器內(nèi)部損壞情況的發(fā)生,但并沒有提供如何進(jìn)行泄壓裝置的選型以及管程破裂工況下泄放量的計(jì)算方法。apirp520parti[2]以及apirp521[3]雖然提供了一些對(duì)于換熱器管程破裂工況下prv設(shè)計(jì)的指導(dǎo)方針,但這些方針太過于宏觀而不能進(jìn)行詳細(xì)的計(jì)算或用于換熱器超壓泄放分析計(jì)算中。介紹了一種換熱器管程破裂工況下安全閥泄放量的計(jì)算方法,解決了換熱器低壓側(cè)安全閥的設(shè)計(jì)問題。

總結(jié)了水泥企業(yè)co2排放的來源和排放量的計(jì)算方法,介紹了圖表法計(jì)算水泥企業(yè)co2排放量的原理和計(jì)算步驟。此方法分別計(jì)算了各個(gè)工藝過程噸熟料及水泥co2排放量,有助于企業(yè)技術(shù)人員及相關(guān)研究人員了解各工藝過程碳排放情況。采用圖表法所得單位熟料及水泥可比co2排放量結(jié)果與采用《水泥生產(chǎn)co2排放量計(jì)算方法》計(jì)算結(jié)果相比誤差小于5‰,是一種較為簡(jiǎn)易、直觀的水泥行業(yè)co2排放計(jì)算方法。

準(zhǔn)確確定安全閥的泄放量是安全閥選型的關(guān)鍵之一。標(biāo)準(zhǔn)《hg/t20570.2-1995安全閥的設(shè)置和選用》中針對(duì)控制閥故障工況下液體泄放量的計(jì)算未提供有效的計(jì)算公式。本文通過工程經(jīng)驗(yàn)總結(jié),提供一種控制閥故障工況下安全閥液體泄放量的計(jì)算方式,并舉例說明了其使用方法。