本構(gòu)關(guān)系對混凝土受壓截面承載力的對比分析

不同本構(gòu)關(guān)系對混凝土受壓截面承載力的對比分析_嚴(yán)瓊建 (2)

不同本構(gòu)關(guān)系對混凝土受壓截面承載力的對比分析_嚴(yán)瓊建

鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖

基于典型化應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系,模擬混凝土受彎構(gòu)件的壓應(yīng)力分布情況,推導(dǎo)混凝土受彎構(gòu)件正截面承載力及合力實(shí)際位置,提出利用本構(gòu)關(guān)系的受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算方法。通過與等效矩形方法對比得出:對于常規(guī)混凝土(強(qiáng)度c50以下),該算法結(jié)果偏小,差值在1%以內(nèi),設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)更為安全。通過算例驗(yàn)算比較,該方法與各國規(guī)范承載力計(jì)算結(jié)果很接近,相對誤差在5%以內(nèi),有較強(qiáng)適用性。

采用雙模量彈性理論研究受彎混凝土梁正截面承載力的計(jì)算?；诨炷潦軌簯?yīng)力與應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系,由截面靜力平衡條件推導(dǎo)直接利用本構(gòu)關(guān)系計(jì)算受彎混凝土梁正截面承載力的公式和相應(yīng)的計(jì)算方法,通過算例所得正截面承載力結(jié)果與相關(guān)規(guī)范值進(jìn)行對比分析。研究結(jié)果表明：所推導(dǎo)方法可行且可靠,具有明確的物理意義。

擴(kuò)底灌注樁是以灌注樁為基礎(chǔ)的新型樁型,通過壓力和相關(guān)機(jī)械方式在樁底制造一個底部,從而增大整個樁柱的承載面積,進(jìn)而提高樁柱整體的承載力。本文主要根據(jù)相關(guān)試驗(yàn)分析了擴(kuò)底灌注樁承載力的變化以及灌注樁的相關(guān)特性。

針對建筑規(guī)范中沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的正截面受壓承載力的計(jì)算方法,以軸心受壓、純彎和大小偏壓界限破壞時的承載力為校準(zhǔn)點(diǎn),提出了圓截面偏心受壓構(gòu)件承載力的簡化計(jì)算公式。對比分析表明,由簡化公式得到的偏心受壓承載力的計(jì)算值與由規(guī)范公式得到的承載力吻合較好,誤差在3%以內(nèi)。

在世界各國的混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范中,它們所規(guī)定的計(jì)算方法等各不相同.本文選擇了中國現(xiàn)行g(shù)b50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》與美國現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（aci318m-05）進(jìn)行受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算對比,希望從中找出我國與美國在混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的不足之處以加以改進(jìn).

對中國規(guī)范gb50010—2002、美國規(guī)范aci318-08和歐洲規(guī)范en1992-1-1:2004中鋼筋混凝土柱支撐板在無不平衡彎矩和有不平衡彎矩作用下的受沖切承載力計(jì)算方法進(jìn)行了對比,研究了影響受沖切承載力的因素,并給出了不平衡彎矩作用下等效設(shè)計(jì)剪力系數(shù)的簡化計(jì)算公式。結(jié)果表明:中國和美國規(guī)范板受沖切承載力計(jì)算體系較為接近,但歐洲規(guī)范計(jì)算體系與中國、美國規(guī)范相比差別較大;無不平衡彎矩作用時混凝土強(qiáng)度、板有效高度、柱邊長比、抗沖切鋼筋等因素對受沖切承載力影響較大;有不平衡彎矩作用時受沖切承載力計(jì)算還取決于不平衡彎矩;推導(dǎo)得到的中國、美國和歐洲規(guī)范中柱的等效設(shè)計(jì)剪力系數(shù)公式比較接近,即中國、美國和歐洲規(guī)范中的不平衡彎矩系數(shù)是接近的。

從基本假定、計(jì)算原理、簡化計(jì)算幾個方面入手,按中美規(guī)范對單筋正截面受彎承載力的計(jì)算進(jìn)行了比較和分析,得出了一些有意義的結(jié)論。對工程人員技術(shù)人員進(jìn)一步了解我國規(guī)范與美國規(guī)范在受彎構(gòu)件計(jì)算上的差異具有一定的積極作用。

單樁承載力測試的動靜對比分析——靜荷載試驗(yàn)法和高應(yīng)變動測法是目前檢測單樁豎向抗壓承載力的兩種重要的方法，本文通過大量的動靜對比，以靜載試驗(yàn)結(jié)果作為高應(yīng)變動測結(jié)果的對比標(biāo)準(zhǔn)，分析引起高應(yīng)變檢測結(jié)果誤差的原因，探索高應(yīng)變檢測單樁承載力的可靠性。

圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算方法探討

圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算方法探討 (2)

混凝土夾芯板的截面及配筋形式受到限制,且其上層混凝土層很薄,截面中性軸位置的微小變化會引起截面承載力的較大變動,如果采用普通鋼筋混凝土構(gòu)件的計(jì)算公式對其進(jìn)行正截面受彎承載力的計(jì)算,結(jié)果會偏于不安全。利用matlab編程軟件依據(jù)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)分析理論編寫了計(jì)算機(jī)程序,對混凝土夾芯板受彎構(gòu)件進(jìn)行了正截面受力全過程的計(jì)算分析。提出求解混凝土夾芯板受彎構(gòu)件截面受壓區(qū)高度的方法以及正截面受彎承載力的計(jì)算公式。

在已有的混凝土和鋼筋高溫力學(xué)性能統(tǒng)計(jì)結(jié)果基礎(chǔ)上,拓展了它們相對高溫強(qiáng)度概率模型的溫度適用范圍;通過在混凝土軸壓柱的截面分析中引入2種材料的隨機(jī)性,探討了該類柱的截面高溫極限承載力的概率特性.研究表明:無論是否考慮材料常溫強(qiáng)度的隨機(jī)性,柱截面高溫極限承載力都近似服從正態(tài)分布;是否考慮材料常溫強(qiáng)度的隨機(jī)性,對柱截面高溫極限承載力均值幾乎沒有影響,但對其變異系數(shù)影響明顯;直接選用混凝土和鋼筋常溫強(qiáng)度以及相對高溫強(qiáng)度的均值進(jìn)行計(jì)算,可較好地確定柱截面高溫極限承載力的均值.

1工程概況及地質(zhì)條件石河子某團(tuán)場四層賓館,建于1981年初,同年8月全部峻工,單樓占地面積90.81×10.26m。該建筑為磚混結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)由兩種材料組成,上部為磚砌條

已建建筑地基密實(shí)程度及承載力對比分析——石河子某團(tuán)場四層賓館，建于1981年初，同年8月全部峻工，單樓占地面積90．81x10．26m。該建筑為磚混結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)由兩種材料組成。2000年擬增建一層，為評價地基土的力學(xué)性質(zhì)，進(jìn)行了一系列的對比試驗(yàn)，研究了地基土在...

為了進(jìn)一步研究方鋼管-鋼骨混凝土偏心受壓柱的力學(xué)性能,采用疊加法推導(dǎo)了其在鋼管、鋼骨受拉、受壓區(qū)屈服條件下的承載力計(jì)算公式;分析了長細(xì)比、偏心率、套箍率、配骨率等參數(shù)對偏壓構(gòu)件承載力的影響;通過算例對偏壓柱正截面承載力的計(jì)算過程進(jìn)行了演示。結(jié)果表明:偏心率的增大使承載力迅速降低;隨著長細(xì)比的增加,構(gòu)件的承載力呈直線下降;套箍率、配骨率的增加可以顯著提高構(gòu)件的承載力;得出的偏壓承載力的計(jì)算公式可用于承載力復(fù)核,為方鋼管-鋼骨混凝土偏壓柱設(shè)計(jì)提供參考。

高等混凝土結(jié)構(gòu) 混凝土受彎構(gòu)件正截面承載力影響因素分析 摘要:本文將以單筋矩形截面梁為例，并以正截面承栽力計(jì)算的基本假定為前提分析。比較 規(guī)范采用的應(yīng)力～應(yīng)變曲線，美國e．hognestad建議的應(yīng)力一應(yīng)變曲線以及德國rusch建議 的模型，推導(dǎo)出這三種不同本構(gòu)模型下的正截面承載力計(jì)算公式，然后通過分析混凝土極限 壓應(yīng)變、混凝土強(qiáng)度、鋼筋強(qiáng)度、配筋率、截面尺寸等對構(gòu)件正截面承載力的影響大小，通 過影響結(jié)果判斷各自的影響程度,有利于在設(shè)計(jì)中采取有效的經(jīng)濟(jì)措施改善結(jié)構(gòu)的承載力。 關(guān)鍵詞：受彎構(gòu)件；平截面；矩形截面；正截面承載力；應(yīng)力應(yīng)變曲線；影響因素 1、前言 結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分瀕于失效的一種特定狀態(tài)，亦即在這種狀態(tài)下，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件恰好達(dá) 到設(shè)計(jì)所規(guī)定的某種功能要求的極限稱為該功能的極限狀態(tài)。按此狀態(tài)進(jìn)行設(shè)計(jì)的方法稱極 限狀態(tài)設(shè)計(jì)法（分為半概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法和概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法）

鋼筋混凝土單筋矩形梁正截面承載力分析

pi＝3.14159265pi=3.14159265 fc＝15(n/mm2)fc fy＝245(n/mm2)fy l0＝3.200(m)l0 dc＝500(mm)dc t＝10(mm)t φ＝0.822φ=if(l0/dc>4,1-0.115*sqrt(l0/dc-4),1) aa＝15707.96(mm2)aa=pi*dc*t ac＝196349.54(mm2)ac=pi*dc^2/4 θ＝1.31θ=(aa*fy)/(ac*fc) nu＝7.954e+06(n/mm2)nu=φ*fc*ac*(1+2*sqrt(θ)) b＝200(mm)上翼緣寬b t＝16(mm)上翼緣厚t bb＝350(mm)下翼緣寬bb tt＝16(mm)下翼緣厚tt hw1100(mm)腹板凈高h(yuǎn)0

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