半橢圓表面裂紋焊接接頭斷裂參量的試驗(yàn)

焊接接頭的彎曲試驗(yàn)有縱向彎曲、橫向彎曲和側(cè)面彎曲,本文僅討論試件在常溫下的縱向彎曲試驗(yàn),或稱冷彎試驗(yàn)。影響冷彎試驗(yàn)的參數(shù)有彎軸直徑d、試件厚度a、彎軸直徑與試件厚度的比值n、冷彎角α。冷彎試驗(yàn)參數(shù)決定了焊接接頭冷彎檢驗(yàn)的嚴(yán)格程度,應(yīng)按照焊接產(chǎn)品的不同技術(shù)要求,選擇合適的參數(shù)。

以高效準(zhǔn)確的獲得含不同缺陷接頭滿足等承載時(shí)的形狀參數(shù)為目標(biāo),結(jié)合斷裂力學(xué)理論及專家系統(tǒng)思想,開發(fā)了基于斷裂參量k因子的焊接接頭等承載設(shè)計(jì)系統(tǒng).結(jié)果表明,該系統(tǒng)不但可以高效準(zhǔn)確的給出焊縫和母材都含缺陷以及焊縫含缺陷母材無缺陷的接頭滿足等承載時(shí)的形狀參數(shù),顯著提高了等承載接頭的設(shè)計(jì)效率及準(zhǔn)確性,推廣了等承載接頭設(shè)計(jì)思想.而且能夠計(jì)算含缺陷接頭承受靜載時(shí)的應(yīng)力強(qiáng)度因子、j積分、裂紋尖端張開位移、臨界載荷和臨界裂紋尺寸以及含缺陷接頭承受疲勞載荷時(shí)的許用載荷幅值和裂紋擴(kuò)展速率等相關(guān)參量,為準(zhǔn)確指導(dǎo)含缺陷接頭形狀設(shè)計(jì)及安全性評估提供了基礎(chǔ).

通過宏觀檢查、化學(xué)成份分析、硬度檢測、金相檢驗(yàn)、斷口觀察,本文分析超了超臨界機(jī)組用高溫過熱器管屏中異種鋼焊接接頭裂紋產(chǎn)生原因,提出了相應(yīng)的預(yù)防措施和建議。

試驗(yàn)表9 委托單位：試驗(yàn)委托人：來樣日期： 工程名稱： 鋼材總類：級別及規(guī)格： 產(chǎn)地： 焊條型號：操作人： 彎心直徑 （mm）角度評定 結(jié)論： 負(fù)責(zé)人：計(jì)算：試驗(yàn)： 報(bào)告日期： 一、力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果： 試驗(yàn)編號： 原材料試驗(yàn)編號： 審核： 鋼筋焊接接頭試驗(yàn)報(bào)告 試件 編號 部位： 牌號： 冷彎試驗(yàn) 斷裂特征及位 置（mm） 極限強(qiáng)度 （n∕m）規(guī)格 橫截面積 （m）備注 焊接類型： 試件代表數(shù)量： 試驗(yàn)日期：

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碳對高強(qiáng)度奧氏體焊條熔敷金屬?zèng)_擊韌性的影響

等級 電話 彎心 直徑 （mm） 彎曲 角度 （°） 判定 備 注 審核 抗拉強(qiáng)度 （mpa） 實(shí)測值 抗拉強(qiáng)度 （mpa） 端口位置及判 定（mm） 拉伸試驗(yàn) 冷彎試驗(yàn)質(zhì)量指標(biāo) 樣品數(shù)量 試驗(yàn)編號 工作令號 委托單位 見證單位 c10-12 鋼筋焊接接頭試驗(yàn)報(bào)告 □□□□□□□□□ 試件名稱 工程名稱 報(bào)告編號 工程部位 鋼筋規(guī)格 焊接操作人 試 件 編 號 年月日 檢驗(yàn)依據(jù) 委托項(xiàng)目 檢驗(yàn)單位 樣品狀態(tài) 公稱 直徑 （mm ） 公稱面 積 （mm2 ） 委托日期 （檢測專用章） 簽發(fā)日期：年月日 送樣人 見證人/證號 鋼筋牌號 焊接方法 施焊證號 代表批量 檢 驗(yàn) 結(jié) 論 批準(zhǔn)主檢 12

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本文總結(jié)了作者參加一企業(yè)事故搶修,材質(zhì)為bhw35的氣化爐殼體下錐體與筒體焊接接頭,運(yùn)行中產(chǎn)生形成裂紋原因分析、修補(bǔ)。

２００３年增刊 ??。矗薄? 機(jī)械動(dòng)力學(xué)專集 靜態(tài)或準(zhǔn)靜態(tài)加載的加載速度和試樣變形速度 比較低，未計(jì)及其對斷裂過程帶來的影響。在高的加 載速度和試樣變形速度情況下，材料變形和斷裂的 性質(zhì)發(fā)生了改變。當(dāng)加載速度提高時(shí)，材料塑性變形 過程受到了約束和限制，使材料的屈服點(diǎn)升高，塑性 有可能降低，形變硬化過程也受到影響，從而增加了 材料的脆化傾向。對含缺口、裂紋等缺陷的構(gòu)件，即 使加載速度并不高，在缺口、裂紋的尖端也能達(dá)到很 高的變形速度，此時(shí)同樣會(huì)增加材料的脆化傾向。因 此，在高速?zèng)_擊載荷作用下，焊接接頭的沖擊斷裂韌 性應(yīng)該與在靜態(tài)或準(zhǔn)靜態(tài)載荷作用下有很大不同。 一、試驗(yàn)安排 試驗(yàn)利用ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ小氣炮加載裝置［１］對沖擊 試樣進(jìn)行高速?zèng)_擊加載。試驗(yàn)中子彈質(zhì)量ｍ１＝３． ０８３ｋｇ，沖擊桿質(zhì)量ｍ２＝６．５ｋｇ。為了研究焊接組配、 沖擊速度及焊縫不同區(qū)域?qū)附咏宇^

針對奧氏體不銹鋼和鐵素體類耐熱鋼兩類母材金屬的特點(diǎn)以及相應(yīng)的焊接工藝,為了研究時(shí)效因素對異種鋼焊接接頭碳遷移的影響規(guī)律,利用電子探針測定了鐵素體母材一側(cè)界面的碳分布狀態(tài),并為此設(shè)計(jì)了三個(gè)系列的試驗(yàn),討論了利用最小二乘法對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合和對異種鋼接頭界面兩側(cè)碳遷移進(jìn)行狀態(tài)辨識的可能性,并從現(xiàn)象學(xué)上對碳遷移試驗(yàn)結(jié)果及擬合結(jié)果進(jìn)行了分析。通過對試驗(yàn)結(jié)果的分析,發(fā)現(xiàn)隨著服役溫度的提高和時(shí)間的延長,碳遷移加劇,異種鋼接頭的增、脫碳層也逐漸變寬;對于這種接頭的碳遷移,用最小二乘法擬合很難得到滿意的結(jié)果

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試驗(yàn)復(fù)核單位(章) 彎 曲 試 驗(yàn) 彎曲外表面描述 檢測評定依據(jù)：jgj/t27-2001jgj18-2003 gb/t700-2006 試驗(yàn)結(jié)論：依據(jù)jgj/t27-2001進(jìn)行檢測，強(qiáng) 度結(jié)果符合jgj18-2003中規(guī)定要求,合格。 批準(zhǔn) ---- 彎曲結(jié)果-------- -------- 彎心直徑d(mm)---- 彎曲角度α(°) 斷口特征描述延性斷裂 延性斷 裂 延性斷 裂 延性斷 裂 斷裂位置描述焊縫及受熱區(qū)外 焊縫及 受熱區(qū) 焊縫及 受熱區(qū) 焊縫及 受熱區(qū) 抗拉強(qiáng)度σb(mpa)370430430435 314.2314.2 拉斷最大力fb（kn）116.3135.5134.8136.9 焊工姓名及證書號保受云53000200029797 拉 伸 試 驗(yàn) 公稱直徑a（mm）

通過一系列對比試驗(yàn),研究分析了q345焊接試板焊接接頭橫向拉伸性能與全焊縫和焊板母材之間的差異,探索接頭橫向拉伸所得屈服強(qiáng)度與斷后伸長率的合理性。結(jié)果表明,接頭橫向拉伸所獲得的屈服強(qiáng)度值介于母材與全焊縫的值之間,且試驗(yàn)結(jié)果受所用引伸計(jì)標(biāo)距的影響較為顯著;接頭橫向拉伸斷裂位置雖在母材上,但抗拉強(qiáng)度值要高于母材強(qiáng)度近20mpa,斷后伸長率則比母材低了近10%,但仍高于全焊縫的值。

試件代表數(shù)量: 計(jì)算:試驗(yàn): 試驗(yàn)委托人: 廠別： 橫截面積 (mm2) 極限強(qiáng)度 （mpa） 斷裂位置 及特征 （mm） 焊條型號：操作人： 直徑 （mm） 試驗(yàn)日期： 原材試驗(yàn)編號： 工程名稱:部位： 來樣日期： 焊接類型： 鋼筋焊接接頭試驗(yàn)報(bào)告 鋼筋種類:級別及規(guī)格: 試驗(yàn)表9 試件編號 委托單位: 負(fù)責(zé)人:審核: 報(bào)告日期:年　　月　　日 試驗(yàn)編號： 牌號: 結(jié)論： 冷彎 備注彎心 直徑 （mm） 角度評定

鋼筋焊接接頭試驗(yàn)報(bào)告 試驗(yàn)表9 試驗(yàn)編號： 委托單位：試驗(yàn)委托人：來樣日期： 工程名稱：部位： 鋼材種類：級別及規(guī)格：牌號： 產(chǎn)地：焊接類型： 試件代表數(shù)量：原材試驗(yàn)編號： 焊條型號：操作人：試驗(yàn)日期： 試件 編號 規(guī)格 橫截面積 （mm2） 極限強(qiáng)度 （n/mm2） 斷裂特征 及位置 （mm） 冷彎 備注 彎心直徑 （mm） 角度評定 結(jié)論： 負(fù)責(zé)人：審核：計(jì)算：試驗(yàn)： 報(bào)告日期：年月日

鋼筋焊接接頭試驗(yàn)報(bào)告 (2)

鋼筋焊接接頭試驗(yàn)報(bào)告 試驗(yàn)表9 試驗(yàn)編號： 委托單位：試驗(yàn)委托人：來樣日期： 工程名稱：部位： 鋼筋種類：級別規(guī)格：牌號： 產(chǎn)地：焊接類型： 試件代表數(shù)量：原材試驗(yàn)編號： 焊條型號：操作人：試驗(yàn)日期： 試件 編號 規(guī)格 橫截面積 （mm2） 極限強(qiáng)度 （n/mm2） 斷裂特征 及位置 （mm） 冷彎 備注彎心 直徑 （mm） 角度評定 結(jié)論： 負(fù)責(zé)人：審核：計(jì)算：試驗(yàn)： 報(bào)告日期：年月日

試驗(yàn)： 報(bào)告日期：年月日 結(jié)論： 負(fù)責(zé)人：審核：計(jì)算： 評定 試件 編號 規(guī)格 橫截面積極限強(qiáng)度 斷裂特征 及位置 （mm） 冷彎 備注 彎心直徑 （mm） 角度 焊條型號：操作人：試驗(yàn)日期： 年月日 產(chǎn)地：焊接類型： 試件代表數(shù)量：原材試驗(yàn)編號： 工程名稱： 畢節(jié)雙山新區(qū)職教園區(qū)路網(wǎng)工程三號路 部位： 鋼材種類：級別及規(guī)格：牌號： 委托單位：試驗(yàn)委托人：來樣日期： 年月日 鋼筋焊接接頭試驗(yàn)報(bào)告 試驗(yàn)表9 試驗(yàn)編號： 001

焊接接頭組織 電弧焊接時(shí)，焊接電弧使焊件局部加熱和熔化，同時(shí)加入填充金屬(焊條或焊 絲)，形成金屬熔池，并不斷把熱量傳給周圍冷的母材金屬。當(dāng)電弧移開后，熔 池的溫度迅速降低，熔池中液體金屬凝固成焊縫。由于熱傳導(dǎo)的作用，母材將受 到不同程度的加熱和冷卻，相當(dāng)于進(jìn)行了一次熱處理，使其組織和性能發(fā)生了變 化，這部分金屬所占的區(qū)域就稱為焊縫的熱影響區(qū)。焊接接頭是焊縫和熱影響區(qū) 的總稱。 由于電弧對焊接接頭的加熱是不均勻的，焊縫區(qū)溫度達(dá)到金屬的熔化溫度， 而在整個(gè)熱影響區(qū)中，離焊縫越近溫度就越高。因此，在焊接接頭組織中不僅組 織和性能都不均勻，而且在焊縫和熱影響區(qū)中還容易產(chǎn)生各種焊接缺陷，存在焊 接殘余應(yīng)力和應(yīng)力集中。焊接接頭組織和性能與焊接方法、焊接規(guī)范、接頭形式 等因素有關(guān)，并直接影響焊接結(jié)構(gòu)的性能和可靠性。 熱影響區(qū)某點(diǎn)加熱的最高溫度、高溫停留時(shí)間及冷卻速度

焊接接頭論文 基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞設(shè)計(jì)與工藝實(shí)現(xiàn)一體化研究 摘要：綜述了基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞設(shè)計(jì)與工藝實(shí)現(xiàn)一體 化研究的重要性，設(shè)計(jì)了相應(yīng)的數(shù)據(jù)庫。嵌套了bsi/iiw/din6700標(biāo) 準(zhǔn)。基于bsi和iiw標(biāo)準(zhǔn)中接頭形式，可確定焊接接頭的疲勞等級； 根據(jù)已知的焊接接頭的應(yīng)力譜，基于miner疲勞積累損傷理論，可計(jì) 算出焊接接頭的疲勞壽命：根據(jù)din6700標(biāo)準(zhǔn)，自動(dòng)打印焊接工藝 文件，從而實(shí)現(xiàn)基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞壽命預(yù)測與工藝要求的 一體化。算例證明該系統(tǒng)具有很好的工程應(yīng)用價(jià)值。 關(guān)鍵詞：焊接接頭；數(shù)據(jù)庫；一體化 在工程機(jī)械使用中，焊接結(jié)構(gòu)件的焊接接頭或焊縫金屬容易引發(fā) 結(jié)構(gòu)疲勞破壞，嚴(yán)重影響機(jī)械設(shè)備的壽命。通過計(jì)算焊接接頭的疲勞 壽命預(yù)測可以預(yù)先知道焊接接頭的壽命，從而保證產(chǎn)品的運(yùn)行的安全 性。bs標(biāo)準(zhǔn)和iiw標(biāo)準(zhǔn)提供了各種焊

采用裂紋尖端張開位移(ctod)測試技術(shù)和金相顯微組織分析,設(shè)計(jì)2種三點(diǎn)彎曲試樣,測試了x70管線鋼埋弧焊焊接接頭低溫-10℃的斷裂韌性,比較接頭焊縫、熱影響不同區(qū)域金屬斷裂韌性,分析組織結(jié)構(gòu)對力學(xué)性能的影響。結(jié)果顯示,焊縫中心金屬性能均勻,裂紋尖端張開位移平均值為0.346mm,斷裂韌性小于熱影響區(qū)穩(wěn)定裂紋擴(kuò)展的ctod值。熱影響區(qū)組織不均勻,包括穩(wěn)定裂紋擴(kuò)展和中途失穩(wěn)斷裂,出現(xiàn)不同特征的ctod值。熱影響細(xì)晶區(qū)組織為細(xì)小的多邊形鐵素體和珠光體,在-10℃環(huán)境下仍有良好的低溫韌性。熱影響粗晶區(qū)組織主要是板條狀貝氏體和粒狀貝氏體,而且晶粒尺寸粗大,該區(qū)域在-10℃時(shí)容易失穩(wěn)斷裂,呈現(xiàn)低溫脆性。