變形和硼對(duì)低碳MnNb鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變的影響

在mms-300熱力模擬機(jī)上,利用膨脹法結(jié)合金相-硬度法,建立新開發(fā)的高速列車焊接構(gòu)架用mn-cu-ti-nb低碳鋼未變形和變形奧氏體的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線,研究了形變和冷卻速度對(duì)試驗(yàn)鋼γ→α相變行為及顯微組織的影響。結(jié)果表明:隨著冷卻速率的增加,鐵素體轉(zhuǎn)變開始溫度降低,鐵素體晶粒得到細(xì)化,同時(shí)還促進(jìn)了貝氏體相變。變形一方面促進(jìn)了鐵素體相變,細(xì)化鐵素體晶粒;另一方面又抑制了貝氏體相變,使貝氏體含量降低,硬度降低。

利用膨脹法和差熱分析法結(jié)合金相-硬度法,在gleeble-1500熱模擬機(jī)上測(cè)定一種低碳微合金管線鋼以不同速度連續(xù)冷卻時(shí)的膨脹曲線,結(jié)合dsc曲線和金相組織分析,確定該鋼的臨界溫度及相變溫度,獲得該鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(cct圖),研究該鋼連續(xù)冷卻時(shí)的奧氏體轉(zhuǎn)變。研究結(jié)果表明:添加0.21%mo起到抑制鐵素體和珠光體作用,促進(jìn)針狀鐵素體組織的形成,實(shí)驗(yàn)鋼在5.0～20.0℃/s的較寬冷卻速度范圍內(nèi)連續(xù)冷卻都能得到需要的針狀鐵素體組織,表明低碳mn-nb-mo微合金管線鋼容易得到管線鋼工程所需要的組織。

利用淬火變形膨脹儀(dil805a),結(jié)合金相顯微分析和顯微硬度測(cè)量,研究了冷卻速率(0.2~75℃/s)對(duì)10b21冷鐓鋼過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變的影響。用光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡觀察試驗(yàn)鋼在不同冷卻條件下的顯微組織,研究了不同冷速對(duì)鋼的組織和硬度的影響,繪制了其cct曲線。結(jié)果表明,10b21鋼連續(xù)冷卻過程中,冷速為0.2~15℃/s時(shí),組織為鐵素體、珠光體;當(dāng)冷速≥20℃/s時(shí),開始出現(xiàn)羽毛狀貝氏體;冷速為45~60℃/s時(shí),主要是羽毛狀的上貝氏體;冷速為75℃/s時(shí),主要是板條馬氏體。

在gleeble試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行熱力模擬試驗(yàn),研究了超低碳鋼在變形過程中的微觀組織轉(zhuǎn)變。試驗(yàn)結(jié)果表明,對(duì)比無變形淬水試樣,超低碳鋼在860℃、880℃、890℃變形60%后淬水,發(fā)生了鐵素體相變和晶粒細(xì)化,這與形變誘導(dǎo)鐵素體相變和再結(jié)晶有關(guān)。變形溫度越高(低于ae3),鐵素體晶粒越細(xì)小。顯微硬度測(cè)試結(jié)果表明,變形溫度越低,樣品的硬度越高。

針對(duì)一種容器用鋼，采用膨脹法在l78r1ta型淬火相變儀上測(cè)定了其連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變的膨脹曲線，結(jié)合顯微組織和硬度，獲得了每個(gè)冷速下對(duì)應(yīng)的相變點(diǎn)溫度。結(jié)果表明，在1-10℃／min的冷速范圍內(nèi)，為高溫轉(zhuǎn)變的鐵索體和珠光體區(qū)，夾雜少量貝氏體；冷速繼續(xù)增加至20—120℃/min，為巾溫轉(zhuǎn)變的貝氏體ⅸ；當(dāng)冷速大于3000℃／min時(shí)，組織中完全為馬氏體。隨著冷卻速度的增大，硬度值也逐漸增大，這為制定合理的熱處理工藝提供了依據(jù)。

通過在gleeble1500熱模擬試驗(yàn)機(jī)上的熱形變和冷卻試驗(yàn),研究了熱形變及釩微合金化對(duì)高碳鋼連續(xù)冷卻后顯微組織及硬度的影響。研究結(jié)果表明:未形變的含釩試驗(yàn)鋼在5和9℃/s冷速下出現(xiàn)了中低溫組織貝氏體和馬氏體,950℃變形后的含釩鋼,在同樣冷速下相變后得到的組織全為珠光體。隨釩含量的增加,珠光體轉(zhuǎn)變后的片層間距變小,硬度升高。同樣冷速下形變后試驗(yàn)鋼的珠光體團(tuán)細(xì)化,珠光體片層間距增加,硬度降低,且形變后增加冷速引起的珠光體片層細(xì)化效果不如未形變時(shí)明顯。

在寶鋼工業(yè)生產(chǎn)中,通過對(duì)薄規(guī)格酸洗低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼中添加(10～30)×10-4%硼合金的研究,分析了硼對(duì)鋼力學(xué)性能、金相組織及表面質(zhì)量的影響。結(jié)果表明,鋼中添加(10～30)×10-4%的硼合金可使鋼的屈服強(qiáng)度降低20mpa,延伸率提高1.5%,屈強(qiáng)比降低5.7%;回歸出屈服強(qiáng)度和延伸率與終軋溫度、c含量、mn含量、b含量的關(guān)系。添加適當(dāng)硼合金有利于生產(chǎn)高表面質(zhì)量低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼酸洗板。

闡述了測(cè)定scm435鋼奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變的試驗(yàn),并對(duì)其組織轉(zhuǎn)變進(jìn)行分析及硬度測(cè)定,繪制出其cct曲線,得出其組織、晶粒及硬度的變化趨勢(shì)。

為了研究薄板坯連鑄連軋(tscr-thinslabcastingandrolling)工藝生產(chǎn)條件以及給定化學(xué)成分下b對(duì)低碳罩式退火鋼板織構(gòu)的影響,對(duì)含b和無b退火板進(jìn)行了x射線織構(gòu)測(cè)試,并對(duì)熱軋、退火板進(jìn)行了電解化學(xué)相分析.試驗(yàn)結(jié)果表明:在aln含量幾乎相等的情況下,退火板中γ纖維織構(gòu)組分含b鋼低于無b鋼;含b鋼和無b鋼熱軋、退火板電解溶樣均得到包含碳化物、aln等在內(nèi)的粉末,含b鋼中還有b的化合物.含b鋼中細(xì)小的aln、bn及fe的b、c化物共同作用影響織構(gòu)的生成與發(fā)展,而b主要是通過bn等第二相粒子影響晶粒的變形、生長,進(jìn)而影響織構(gòu)發(fā)展.因此,aln不是影響織構(gòu)發(fā)展的唯一決定因素.

采用熱膨脹法獲取x100管線鋼的cct曲線,并通過硬度實(shí)驗(yàn),光學(xué)顯微組織觀察,sem組織觀察,tem組織觀察等手段進(jìn)行分析,深入討論了x100管線鋼的cct曲線及其在不同冷卻條件下的相變規(guī)律,研究了x100管線鋼不同冷卻條件下的組織類型及典型特征,為更好的認(rèn)識(shí)x100管線鋼組織-性能之間的關(guān)系和推動(dòng)其工業(yè)應(yīng)用提供重要參考。

鉬對(duì)低碳微合金鋼組織和性能的影響 孔君華1,2,鄭　琳1,郭　斌1,李平和1,謝長生2 (11武漢鋼鐵(集團(tuán))公司技術(shù)中心鋼鐵產(chǎn)品研究所,湖北　武漢　430083; 21華中科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,湖北　武漢　430074) 摘　要:研究了低碳微合金鋼中mo元素對(duì)形變奧氏體在連續(xù)冷卻后組織和性能的影響。得出在此系列鋼 中,隨mo含量增加,針狀鐵素體量隨之增加,同時(shí)鋼中出現(xiàn)貝氏體束和m-a組織。屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng) 度隨mo含量的增加而提高,且抗拉強(qiáng)度的提高幅度高于屈服強(qiáng)度,屈強(qiáng)比隨mo的加入而降低,且隨m -a組織增多,鋼的沖擊韌性損失加大。 關(guān)鍵詞:微合金鋼;鉬;金相組織;力學(xué)性能 中圖分類號(hào):tg142113　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:a　　文章

研究了室溫下c方式等徑彎曲通道變形(ecap)對(duì)超低碳鋼組織及性能的影響。結(jié)果表明:第1道次ecap變形后,組織細(xì)化效果最顯著;隨變形道次的增加,組織由取向差小的板條狀亞晶演變成取向差大的等軸晶;第4道次ecap變形后,晶粒平均尺寸約0.3μm;變形道次繼續(xù)增加,晶粒尺寸變化不顯著,而晶粒取向差不斷增大。這表明第4道次ecap變形為超低碳鋼細(xì)化極限;ecap變形可大幅度提高超低碳鋼的強(qiáng)度,并保持較高的塑性。

在gleeble-3800熱模擬試驗(yàn)機(jī)上采用熱膨脹法-金相法測(cè)定了ml40cr鋼的臨界點(diǎn)ac1、ar1、ac3、ar3,同時(shí)測(cè)定了在不同冷卻速度下過冷奧氏體連續(xù)冷卻時(shí)的膨脹曲線,獲得了該鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線;研究了ml40cr連續(xù)轉(zhuǎn)變冷卻過程中奧氏體轉(zhuǎn)變過程和轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的組織和性能,初步確定了ml40cr盤條的控制冷卻范圍,為冷鐓鋼ml40cr盤條的開發(fā)提供了參考依據(jù)。

研究了q345鋼連續(xù)冷卻過程中奧氏體轉(zhuǎn)變過程及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的組織和性能,為制定生產(chǎn)工藝提供參考依據(jù).利用膨脹法結(jié)合金相-硬度法,得到不同冷卻速度連續(xù)冷卻時(shí)的膨脹曲線和相應(yīng)的金相組織及硬度,用dta法及膨脹法測(cè)定其臨界點(diǎn)ac1、ac3以及ms,獲得了q345鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(cct圖).由cct圖和不同冷卻速度的顯微組織照片可知,當(dāng)冷卻速度比較低時(shí),形成較粗大的塊狀鐵素體和珠光體,當(dāng)冷卻速度大于0.5℃/s時(shí)出現(xiàn)貝氏體,形態(tài)似針狀鐵素體,其形成溫度在450~600℃左右,當(dāng)冷卻速度大于20℃/s時(shí),發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變,馬氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)約為400℃.

低碳經(jīng)濟(jì)作為一種正在興起的經(jīng)濟(jì)形態(tài)和發(fā)展模式,目前受到世界各國各地區(qū)的廣泛關(guān)注。所謂低碳經(jīng)濟(jì),是指在可持續(xù)發(fā)展理念指導(dǎo)下,通過技術(shù)創(chuàng)新、制度創(chuàng)新、產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型、新能源開發(fā)等多種手段,盡可能地減少煤炭石油等高碳能源消耗,減少溫室氣體排放,達(dá)到經(jīng)濟(jì)社會(huì)發(fā)展與生態(tài)環(huán)境保護(hù)雙贏的

以管線鋼x52為研究對(duì)象,在gleeble1500熱模擬機(jī)上,主要進(jìn)行了在奧氏體未再結(jié)晶區(qū)不同形變量和冷卻速度對(duì)x52的相變行為及顯微組織影響的研究·通過光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡分析技術(shù)可以發(fā)現(xiàn),隨形變量和冷卻速度的增加,晶粒明顯變細(xì)·實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,在奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軋制可以大大地增加鐵素體的形核位置,使晶粒細(xì)化;同時(shí)冷卻速度的增大,使鐵素體的形核驅(qū)動(dòng)力加大,形核率增加,也使晶粒明顯細(xì)化·另外,與低碳鋼不同的是,在鐵素體晶粒邊界和鐵素體晶粒內(nèi)部可以觀察到有第二相的析出,在奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軋制時(shí),第二相的析出可以抑制再結(jié)晶,并且,析出物的存在不僅阻礙位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng),而且會(huì)造成位錯(cuò)的增殖·因而微合金鋼細(xì)化晶粒的機(jī)理主要有:形變誘導(dǎo)鐵素體、鐵素體的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和第二相的析出抑制晶粒長大使晶粒細(xì)化

采用稀土硅鐵、鉍為復(fù)合孕育劑,對(duì)可鍛鑄鐵進(jìn)行了孕育處理。利用差熱分析法測(cè)定了碳化物及珠光體的分解溫度,觀察了復(fù)合孕育可鍛鑄鐵的組織,并闡述了其作用機(jī)理。復(fù)合孕育可使可鍛鑄鐵的鑄態(tài)組織細(xì)化,降低碳化物和珠光體的分解溫度,同時(shí)還可改善石墨化效果,保證石墨細(xì)小、分布均勻,且呈團(tuán)絮或團(tuán)球狀形態(tài)。

碳鋼凝固的包晶轉(zhuǎn)變與連鑄坯裂紋

對(duì)鈣處理工藝過程中夾雜物變性處理需要的鈣含量以及硫化鈣的生成條件進(jìn)行了熱力學(xué)計(jì)算,確定了lf處理后硫含量需控制的上限和鈣處理后鈣含量所需的下限;實(shí)驗(yàn)研究了溫度和喂鈣線量對(duì)鈣收得率的影響以及鈣處理后弱吹氬時(shí)間與鋼中鈣和鋁的損失的關(guān)系.以理論計(jì)算和實(shí)驗(yàn)結(jié)果為基礎(chǔ),優(yōu)化鈣處理工藝,保證lf處理后鋼液含硫不大于0.007%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)),按每爐鋼喂鈣線100~200m、喂鈣線后弱吹氬25min,最終低碳冷鐓鋼夾雜物合格率達(dá)提高到92%.

為探求線材的組織結(jié)構(gòu)對(duì)鋼簾線直拉工藝的適應(yīng)性,通過鉛淬火等溫處理和直拉加工等實(shí)驗(yàn)與分析,開展了72a簾線鋼線材的組織優(yōu)化研究。結(jié)果表明:索氏體組織線材具有較好的冷加工性能;工業(yè)生產(chǎn)中,采用相變前快冷、相變區(qū)(600～620℃)近似等溫轉(zhuǎn)變的控制冷卻工藝,72a簾線鋼線材獲得了均勻的索氏體組織,實(shí)際應(yīng)用完全滿足鋼簾線直拉工藝要求。

在多年生產(chǎn)冷拔拉絲鋼q195的基礎(chǔ)上,成功地開發(fā)了低碳冷拔拉絲鋼(hl鋼)以代替q195。與q195相比,該鋼伸長率δ10增加了72%,抗拉強(qiáng)度降低了70mpa。介紹了hl鋼相關(guān)的生產(chǎn)工藝,探討了鋼中碳、硅含量對(duì)其力學(xué)性能的影響。

滲碳體對(duì)低碳鋼板沖壓性能的影響