巴西卡皮瓦爾水電站水輪發(fā)電機推力軸承油箱密封結構的改進

西洱河電廠四級電站3號水輪發(fā)電機組運行中,曾經(jīng)兩次發(fā)生推力軸承潤滑油逐漸變黑,針對潤滑油變黑的原因進行了分及處理。

水輪發(fā)電機推力軸承甩油是機組運行中的經(jīng)常出現(xiàn)的問題,會影響機組的運行性能,嚴重的會威脅機組安全。分析了龍灘水電站5號水輪發(fā)電機組的推力油槽外甩油和油霧外溢情況,確定了甩油原因,提出相應的解決方法,對其同類機組有一定的借鑒作用。

本文以大型水輪發(fā)電機推力軸承設計問題作為研究的切入點,簡析了大型推力軸承在實際運轉過程中所面臨的基本問題并提出了解決思路,從軸承設計角度分別對影響軸承物理特征的構成要素、幾何參數(shù)的選擇、軸承的物理特性及熱彈流分析等方面進行了分析論述,以期為科學地進行大型水輪發(fā)電機推力軸承設計做出有益的探討。

托克托古里梯級水電站水輪發(fā)電機 推力軸承的運行 [俄]艾特克也夫b．b． 吉爾吉斯電力系統(tǒng)股份公司的托克托古里梯級水電站共有三個電站：托克托古里電站、 庫爾普賽電站、烏奇庫爾干電站。梯級電站總的裝機容量2180mw，其中托克托古里電站 1200mw，庫爾普賽電站800mw，烏奇庫爾干電站180mw。在1985～1986年間這些電站 曾用彈性金屬塑膠扇形瓦更換了推力軸承內的巴氏合金瓦。為監(jiān)控彈性金屬塑膠扇形瓦工作 表面上的磨損，均勻地在瓦面6處，每處設有4個環(huán)形溝，相應的深度為0．1、0．15、0．2、 0．3mm，直徑為30、22、15、8mm。 1993年～1994年，當水輪發(fā)電機的推力軸承例行性大修時，發(fā)現(xiàn)托克托古里和庫爾普 賽兩電站的彈性金屬塑膠扇形瓦，僅左側(按蝸殼中水流旋轉方向的出水側)環(huán)形溝被磨 損，而右側(進水側)的環(huán)形溝仍未變化。在

巖灘水電站一期工程裝設有4臺混流式水輪發(fā)電機組,總裝機容量為1210mw,擴建工程共裝設2臺額定功率為300mw的混流式水輪發(fā)電機組。筆者通過對水輪發(fā)電機推力軸承的推力瓦及其支撐的組合,從設計、制造、安裝調試、試運行情況進行分析比對,闡述水輪發(fā)電機推力軸承優(yōu)化與成功應用。

主要介紹了大中型水輪發(fā)電機組推力軸承常用的結構形式,即支柱螺釘支承的推力軸承和彈性油箱支承的推力軸承,并分析了各自的結構特點、適用范圍。在此基礎上,又著重分析了不同結構支承的推力軸承主要零部件推力瓦、托瓦和托盤的受力及變形特點,并根據(jù)此特點總結出計算推力瓦、托瓦和托盤的機械變形值的方法,及判定變形值的界限和托盤強度計算的安全系數(shù)。保證軸承安全運行,并給設計時優(yōu)選推力瓦、托盤或托瓦的厚度提供了計算方法。

本文介紹了水輪發(fā)電機組推力軸承瓦面材料、支撐結構和循環(huán)冷卻系統(tǒng),推力軸承設計技術和試驗技術及推力軸承的發(fā)展。

針對水輪發(fā)電機組推力軸承散熱的研究,從推力軸承技術的發(fā)展、推力軸承散熱研究的必要性、推力軸承散熱方式及其優(yōu)缺點等方面做了闡述。結合流體力學的理論知識,詳細介紹了推力軸承散熱研究的整體思路及研究所需要的湍流模型,對實際研究的開展具有一定的參考價值。

介紹了ansys軟件用于水輪發(fā)電機雙托盤支撐推力軸承的熱傳導和熱彈變形計算的方法。薄瓦和托瓦接合面為三維等效熱傳導單元和三維接觸單元。巴氏合金瓦推力軸承的瓦面為較小的凸變形,塑料瓦推力軸承的瓦面為凹變形。

水輪發(fā)電機組推力軸承鏡板的修復是一項要求精度很高的工藝,文中介紹了在不增加專用設備磨床的情況下,利用現(xiàn)有車床設備對鏡板進行研磨修復的工藝。

簡要介紹了下福電站燈泡貫流式水輪發(fā)電機推力軸承的制造工藝特點。臥式機組推力軸承具有整體尺寸小、結構比較緊湊、布置空間小、加工精度及裝配精度要求高的特點。對其加工及裝配過程的特點和難點進行了分析和研究,并提出了具體的工藝方案加以實施。經(jīng)過實踐證明達到了預期的工藝效果,為后續(xù)同類型的產(chǎn)品生產(chǎn)積累了寶貴的經(jīng)驗

觀音巖水電站裝機容量300（5×60）萬千瓦，其中1＃～3＃機組為天津阿爾斯通制造。本文主要介紹了觀音巖電站3臺天阿機組推力軸承軸的安裝、受力調整方法。從1#～3#機組發(fā)電后安全、穩(wěn)定的運行效果來看，其調整工藝、方法和質量均是滿足設計要求的。

龔嘴水電廠推力軸承因水庫淤積，冷卻系統(tǒng)堵塞，由于擔負電網(wǎng)第一調頻廠后，對軸承磨損加劇，本文對這種情況作了分析，說明技術改造的迫切性。同時介紹了引進俄制彈性金屬塑料瓦的試驗及運行狀況。

本文介紹蘇只電站水輪發(fā)電機小彈簧支承塑料瓦推力軸承的性能計算及結構設計。

介紹了巖灘１號機推力軸承彈性金屬塑料瓦在電站運行時油膜溫度分布的實測結果，并將塑料瓦和鎢金瓦在３０ｍｎ推力軸承試驗臺上的試驗結果與其進行了對照分析．３０ｍｎ級推力軸承彈性金屬塑料瓦完全滿足了機組的運行要求，試驗臺試驗結果完全反映了推力軸承的真實運行情況。

緊水灘水電廠1號機組于1987年4月投入運行,到1989年1月對推力軸承部分作了重點檢查,該機自并網(wǎng)投產(chǎn)起計算運行時間為6698h,投運后機組啟停次數(shù)783次,最高推力瓦溫未超過56℃。由于電站運行初期仍在進行安裝施工、廠房檢修排水系統(tǒng)尚不正常,1號機組在投產(chǎn)一年后還不能進行檢查性大修,在1989年

水輪發(fā)電機現(xiàn)已成為水電廠發(fā)電工作中的最重要設備之一；在發(fā)電機系統(tǒng)中；發(fā)電機鏡板與推力瓦配合；起到承受機組整個轉動部分重量和承受水輪機軸向水推力的作用.理想光滑的鏡板與推力瓦相配合已是發(fā)電機組穩(wěn)定運行的關鍵因素；若鏡板出現(xiàn)問題；將會對發(fā)電機組的正常運行造成嚴重影響.本文根據(jù)實際情況展開分析；針對鏡板的一系列問題提出設計思想；并運用檢修工作中的實際經(jīng)驗設計鏡板研磨機.

水輪發(fā)電機組的正常運轉要求各推力軸承軸瓦應均勻地承受推力負荷。安康水電廠零號機組剛性支柱式的推力軸承受力極不均勻,瓦溫差別很大,長期不能帶滿負運行。經(jīng)過大修對推力軸承的受力調整,保證了機組的滿發(fā)穩(wěn)發(fā),經(jīng)濟效益巨大。

水布埡水電站發(fā)電機推力軸承甩油的原因主要是擋油圈高度不夠,甩油孔數(shù)量偏少,呼吸器孔徑偏小,數(shù)量偏少。改進措施是,在高于鏡板上平面480mm處加設梳齒狀葉片,取得了較好的效果。

本文介紹了水輪發(fā)電機彈性金屬塑料瓦推力軸承的變形分析和瓦面形狀的設計方法。利用結構有限元程序對各種支承結構的推力軸承和鏡板推力頭進行三維熱彈變形分析,真正實現(xiàn)了對推力軸承的熱彈流動力潤滑性能分析。瓦面形狀設計合理、準確。其結果對彈性金屬塑料瓦的設計具有指導意義。

文章介紹了大路水電站2#機組在安裝過程中,發(fā)電機軸線調整方法.以及水輪機和發(fā)電機聯(lián)軸,發(fā)現(xiàn)機組軸線產(chǎn)生嚴重的拆線后,通過盤車數(shù)據(jù)計算和分析,解決了機組軸線偏拆導致水輪機擺度過大的嚴重缺陷,并根據(jù)最終的盤車數(shù)據(jù)確定了上導、下導、水導三導軸承瓦間隙調整方案.

j{ z-／ 烏契一庫爾干水電站4號 水輪發(fā)電機大軸的故障、／ 'r]l俄本 納倫河上的站，1962年1993?15，承頂蓋水鳥契一庫爾干水電、，一年7月日軸漏油加劇， l1月開始投入運行。當設計水頭25．8m和每 臺水輪機流量為186m3／s時，水電站總裝機容 量為l8∞fw，年發(fā)電量為8．2億kwh。 水電站建有8個溢洪道，共裝有4臺水輪 發(fā)電機組。水力機組是由軸流轉槳式水l輪機和 帶剛性支柱螺栓的、氟塑料涂層的彈性金屬塑 料瓦的推力軸承的懸式發(fā)電機組成。 電站運行著世界上第一臺雙擊式水輪發(fā)電 機組(2號水力機組，水輪機型號ru1—707一 be一500，容量45．5mw，轉速115．4min，發(fā)電機 型號cb一840／150—52)。 第一臺水力機組的安裝始于l961年5月。 l，3，4