變形溫度對耐候鋼高溫塑性的影響

用gleeble-2000熱模擬機研究了q345c鋼250mm×1300mm連鑄坯熱履歷-連鑄坯冷卻過程和冷坯加熱過程(300～1320℃)的溫度變化,應(yīng)變速度(3～3×10~(-4)s~(-1))和降溫速率(1～20℃/s)對熱塑性的影響。結(jié)果表明,q345c鋼從1320℃冷卻到鋼的第ⅲ脆性區(qū),冷卻速度越高,鋼在第ⅲ脆性區(qū)塑性越差;在600～850℃,連鑄坯冷裝加熱后的熱塑性要好于從液態(tài)直接冷卻到這個溫度區(qū)間的熱塑性;在鋼的第ⅲ脆性區(qū)內(nèi),鋼的熱塑性隨變形速率增大而變好。

以熱物理模擬試驗為基礎(chǔ),得到42crmo鋼發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶的數(shù)學(xué)模型。采用熱-力耦合的彈塑性有限元法對42crmo鋼圓柱試樣的熱變形過程進行了數(shù)值模擬,討論了形變溫度對42crmo鋼塑性成形與動態(tài)再結(jié)晶的影響。模擬結(jié)果表明,熱變形過程中,試樣各部位變形不均,心部的等效應(yīng)變最大,變形不均勻性在950℃附近達到最大值;試樣各部位的等效應(yīng)力大小分布不均,其最大值在低溫時一般出現(xiàn)在心部與粘著區(qū)/自由變形區(qū)的交界處,高溫時一般出現(xiàn)在粘著區(qū);動態(tài)再結(jié)晶分?jǐn)?shù)隨著形變溫度升高而增大,當(dāng)形變溫度較低、壓下量較大時也會發(fā)生較大程度的動態(tài)再結(jié)晶;試樣各部位的動態(tài)再結(jié)晶晶粒大小分步不均,再結(jié)晶晶粒隨形變溫度升高而迅速粗化。

由于施工成本的限制或拌合機械的故障,部分工程在生產(chǎn)混凝土?xí)r無法進行混凝土骨料預(yù)冷或預(yù)冷效果不佳。此時,較高的入倉溫度會對混凝土的溫度生長產(chǎn)生較大影響。通過無線測溫系統(tǒng)實時在線監(jiān)測某泵站工程混凝土的溫度發(fā)展,發(fā)現(xiàn)高溫入倉極大地加速了混凝土澆筑早期的溫升速率,使溫度急劇上升,弱化了溫控措施的效果,導(dǎo)致混凝土實際達到的最高溫度及達到最高溫度的時間相較于預(yù)期偏高偏早。同時,在混凝土溫降階段的溫度降幅也較預(yù)期偏大,不利于混凝土的溫度控制。因此,當(dāng)提高混凝土的入倉溫度無法避免時,需相應(yīng)調(diào)整混凝土溫控措施,更換導(dǎo)熱系數(shù)更小的保溫材料。

采用冷噴涂技術(shù)制備了致密的304不銹鋼涂層材料.利用熱模擬試驗機對冷噴涂304不銹鋼涂層材料在1000—1150℃壓縮變形,研究變形溫度對其變形抗力、組織和硬度的影響.結(jié)果表明,隨著變形溫度由1000℃上升到1150℃,冷噴涂304不銹鋼涂層材料穩(wěn)態(tài)變形抗力由315.4mpa降低到187.9mpa,硬度由332.8hv_(0.2)降低到244.8hv_(0.2),易變形區(qū)面積增大,自由變形區(qū)發(fā)生再結(jié)晶,裂紋減少.在上述變形條件下,熱變形激活能q為464kj/mol.冷噴涂304不銹鋼涂層在1237—1265℃發(fā)生相變.

溫度對混凝反應(yīng)的影響——本文討論了溫度對混凝反應(yīng)的影響，發(fā)現(xiàn)當(dāng)溫度上升時，混凝效果更好，即相同量的混凝劑導(dǎo)致的剩余濁度更低，但當(dāng)溫度升到一定數(shù)值時，有的原水剩余濁度繼續(xù)降低，有的則反而升高。在溫度為20℃時，混凝效果最好。

led(lightemittingdiode：發(fā)光二極管)作為第四代光源，因其節(jié)能、環(huán)保、長壽命等 優(yōu)點極具發(fā)展前景。但因為led對溫度極為敏感，結(jié)溫升高會影響led的壽命、光效、光 色(波長)、色溫、光形(配光)以及正向電壓、最大注入電流、光度、色度、電氣參數(shù)以及可 靠性等。本文詳細分析了溫度升高對led各光電參數(shù)及可靠性的影響，以利于led芯片和 led照明產(chǎn)品的設(shè)計開發(fā)。 一、溫度過高會對led造成永久性破壞 (1)led工作溫度超過芯片的承載溫度將會使led的發(fā)光效率快速降低，產(chǎn)生明顯的光 衰，并造成損壞; (2)led多以透明環(huán)氧樹脂封裝，若結(jié)溫超過固相轉(zhuǎn)變溫度(通常為125℃)，封裝材料會 向橡膠狀轉(zhuǎn)變并且熱膨脹系數(shù)驟升，從而導(dǎo)致led開路和失效。 二、溫度升高會縮短led的壽命 led的壽命表現(xiàn)為它的光衰，

基于ah36、eh36和fh500三種船體鋼的梯度溫度場型雙重拉伸試驗和落錘試驗結(jié)果,對止裂溫度和無塑性轉(zhuǎn)變溫度的相關(guān)性進行了分析。結(jié)果表明,三種船體鋼止裂溫度與無塑性轉(zhuǎn)變溫度之間存在一定的對應(yīng)關(guān)系,反映了兩種試驗方法之間存在一定的相關(guān)性。

C元素對600℃高溫鈦合金熱處理溫度窗口的影響

crtsⅱ型板式無砟軌道將軌道板、底座板作為整體結(jié)構(gòu)縱向連續(xù)鋪設(shè),受溫度荷載影響較大,特別是在持續(xù)高溫的天氣條件下。本文在對持續(xù)高溫定義的基礎(chǔ)上提出了crtsⅱ型板式無砟軌道溫度場區(qū)域劃分的3個控制指標(biāo),借助全國典型城市氣象資料對crtsⅱ型板式無砟軌道溫度場區(qū)域進行了劃分。通過對我國華東地區(qū)一橋上crtsⅱ型板式無砟軌道溫度場的長期監(jiān)測,獲得了持續(xù)高溫期間軌道板板溫的增大值與持續(xù)高溫天數(shù)、日最高氣溫平均值(持續(xù)高溫期間)間的關(guān)系,為完善我國現(xiàn)行規(guī)范中對crtsⅱ型板式無砟軌道溫度荷載的取值,提供了試驗基礎(chǔ)和數(shù)據(jù)支撐。

crtsⅱ型板式無砟軌道將軌道板、底座板作為整體結(jié)構(gòu)縱向連續(xù)鋪設(shè),受溫度荷載影響較大,特別是在持續(xù)高溫的天氣條件下。本文在對持續(xù)高溫定義的基礎(chǔ)上提出了crtsⅱ型板式無砟軌道溫度場區(qū)域劃分的3個控制指標(biāo),借助全國典型城市氣象資料對crtsⅱ型板式無砟軌道溫度場區(qū)域進行了劃分。通過對我國華東地區(qū)一橋上crtsⅱ型板式無砟軌道溫度場的長期監(jiān)測,獲得了持續(xù)高溫期間軌道板板溫的增大值與持續(xù)高溫天數(shù)、日最高氣溫平均值（持續(xù)高溫期間）間的關(guān)系,為完善我國現(xiàn)行規(guī)范中對crtsⅱ型板式無砟軌道溫度荷載的取值,提供了試驗基礎(chǔ)和數(shù)據(jù)支撐。

以鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠四工區(qū)2150asp的管線鋼鑄坯為研究對象,采用gleeble1500試驗機對鞍鋼2150asp生產(chǎn)線澆注的x70鑄坯進行了高溫延塑性測試,并進行斷口組織、形貌和斷裂機理分析。在生產(chǎn)實際中,根據(jù)該連鑄機的具體工藝、設(shè)備條件,編制了連鑄工藝模擬軟件,對整個澆注過程中的鑄坯溫度場和固相分?jǐn)?shù)進行計算,結(jié)合高溫力學(xué)性能的測試結(jié)果,優(yōu)化了連鑄冷卻制度,確保了管線鋼鑄坯的表面質(zhì)量。

根據(jù)結(jié)構(gòu)的工作性能，結(jié)合高層建筑從施工到投入使用各階段所處的溫度、濕度及收縮變化情況不同，對生個階段進行溫度收縮應(yīng)力分析比較，指出其應(yīng)力影響最大時段及部位，以便在各階段采取相應(yīng)措施加以控制。

了解門式剛架輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計特殊性,并利用ansys有限元方法,分析了40℃和50℃的溫度變化對某輕鋼門式剛架的力學(xué)影響,證明該結(jié)構(gòu)在設(shè)計時應(yīng)充分考慮溫度荷載的影響.

用金相顯微鏡、掃描電鏡、低溫沖擊及拉伸試驗等方法,研究了二次正火溫度對b+級鋼顯微組織和低溫沖擊性能的影響。結(jié)果表明:較之一次正火,二次正火后組織明顯細化,強度有所提高,塑性變化不大,低溫沖擊功明顯提高,增加幅度為30%以上;二次正火溫度不宜過高,否則將導(dǎo)致低溫沖擊功降低;亞溫二次正火對提高低溫沖擊功作用不大;在870℃二次正火,可獲得優(yōu)良的強韌性配合。

clam鋼是中國iter液態(tài)測試包層模塊的首選結(jié)構(gòu)材料,其塑性是影響測試包層冷卻流道加工制造的關(guān)鍵因素之一。本文對clam鋼進行退火軟化熱處理,測試其拉伸性能,并研究經(jīng)過5%、10%和15%預(yù)變形,均分別在600℃、700℃和800℃回火30min后,clam鋼塑性的回復(fù)情況,以獲得預(yù)變形量和回火工藝與clam鋼塑性之間的關(guān)系,為制備包層模塊及其冷卻流道提供材料技術(shù)支持。研究表明:退火態(tài)clam鋼塑性較正常熱處理態(tài)clam鋼有較大提高,在預(yù)變形和回火過程中,其塑性隨預(yù)變形量的增大而下降,隨回火溫度的上升而提高。

通過gleeble-1500熱模擬機研究了10b15冷鐓鋼(%:0.17c、0.16si、0.46mn、0.017p、0.025s、0.0002ti、0.0008als、0.0014b)150mm×150mm連鑄坯應(yīng)變速率0.0005～0.001s~(-1)在700～1000℃的熱塑性。結(jié)果表明,10b15冷鐓鋼連鑄坯在850～900℃有高溫脆性;應(yīng)變速率的降低促進動態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生,可以提高高溫塑性;細小的b、ti和al的氮化物在晶界的析出起晶界釘扎作用,阻礙了晶界的滑移和動態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生,從而使鋼的高溫塑性降低。

分別利用壓差法和等壓法測試塑料薄膜在不同溫度條件下的透氧性能。結(jié)果表明,兩種方法得到的透氧值均隨溫度的增加而顯著上升,且透氧值與絕對溫度之間滿足arrhenius公式。

為研究溫度交變載荷對藥柱結(jié)構(gòu)完整性的影響,使用abaqus軟件對特定溫度載荷下的某發(fā)動機藥柱進行了有限元計算,獲得了藥柱溫度場和應(yīng)力場,得到了不同部位溫度-時間曲線,并評價了危險部位的安全系數(shù).開展了溫度平衡試驗,將有限元計算結(jié)果與試驗結(jié)果進行了對比.結(jié)果表明,有限元計算結(jié)果與試驗結(jié)果吻合較好,藥柱靠近殼體部位溫度變化快,靠近中孔部位溫度變化慢,并且翼槽和人脫根部為應(yīng)力應(yīng)變危險部位.

層間溫度對高強鋼焊縫熱影響區(qū)強度的影響

低碳鋼板具有良好的綜合力學(xué)性能和焊接性能,被廣泛地應(yīng)用在各種焊接結(jié)構(gòu)中,但是對接接頭角變形一直是焊接過程中的突出問題.文中通過測試低碳鋼對接接頭動態(tài)角變形,對其變化過程和特點進行了分析和總結(jié).結(jié)果表明,除溫度變化引起的體積線性變化對角變形產(chǎn)生影響外,700℃以上溫度發(fā)生的高溫相變對自由狀態(tài)下單層對接接頭焊縫以及多層多道焊的首層焊縫角變形變化將產(chǎn)生影響;而多層焊接除首層以外的其它層焊縫,700℃以上溫度的相變將對角變形變化不產(chǎn)生影響.

淺談溫度對結(jié)構(gòu)的影響——對溫度應(yīng)力進行了介紹，研究了溫度應(yīng)力對大跨度鋼結(jié)構(gòu)、混凝土養(yǎng)護、混凝土凍融破壞的影響，研究表明，溫度對結(jié)構(gòu)體的影響不容忽視，是設(shè)計中需要考慮的重要因素。

環(huán)境溫度對污泥堆肥的影響