更新日期: 2025-04-07

變阻尼層復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器性能研究

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變阻尼層復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器性能研究 4.7

為了有效降低彈性結(jié)構(gòu)的振動(dòng)響應(yīng),提出了新型變阻尼層復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器結(jié)構(gòu)形式。以典型彈性薄板為控制對(duì)象,基于導(dǎo)納功率流方法建立了多個(gè)復(fù)合梁在多個(gè)點(diǎn)與板耦合的振動(dòng)模型,進(jìn)行了吸振的理論及實(shí)驗(yàn)研究。通過(guò)對(duì)單個(gè)復(fù)合梁吸振效果的仿真分析,驗(yàn)證了變截面復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器具有吸振頻帶寬、吸振效果好的優(yōu)點(diǎn),并形成了一種確定復(fù)合梁參數(shù)的方法。進(jìn)而對(duì)多個(gè)復(fù)合梁組合吸振效果進(jìn)行了研究,理論與實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致表明:在同一點(diǎn)安裝多個(gè)不同吸振頻率的復(fù)合梁進(jìn)行組合吸振,可以拓展吸振器的吸振頻帶;在相近的多個(gè)位置分別安裝復(fù)合梁進(jìn)行組合吸振,其吸振效果可近似等效為各單個(gè)吸振器吸振效果的線(xiàn)性疊加;多個(gè)復(fù)合梁對(duì)彈性薄板進(jìn)行組合吸振,效果明顯。從而說(shuō)明了新型變阻尼復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器用于彈性結(jié)構(gòu)的有效性和可行性,也表明了變阻尼復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器具有可擴(kuò)展性強(qiáng)的特點(diǎn)。

楔形阻尼層復(fù)合梁式吸振器設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)研究 楔形阻尼層復(fù)合梁式吸振器設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)研究 楔形阻尼層復(fù)合梁式吸振器設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)研究

楔形阻尼層復(fù)合梁式吸振器設(shè)計(jì)及實(shí)驗(yàn)研究

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針對(duì)彈性薄板結(jié)構(gòu)在固有模態(tài)頻率處振動(dòng)過(guò)大的情況,對(duì)其進(jìn)行了吸振控制的理論及實(shí)驗(yàn)研究。以典型簡(jiǎn)支板為控制對(duì)象,運(yùn)用有限元方法設(shè)計(jì)了變阻尼層復(fù)合梁式吸振器并分析了其吸振效果,進(jìn)一步通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)所獲結(jié)論進(jìn)行了驗(yàn)證,數(shù)值分析和實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果一致表明:隨著長(zhǎng)度增加,用于吸振模態(tài)個(gè)數(shù)增加,吸振頻帶變寬,但每個(gè)頻率上的吸振效果下降;對(duì)于板振動(dòng)系統(tǒng),具有較好的吸振效果的安裝區(qū)域?yàn)榧ふ顸c(diǎn)附近區(qū)域;復(fù)合梁用于吸振的模態(tài)階數(shù)越低,吸振量越大。

變剛度剛性樁復(fù)合地基抗震性能研究 變剛度剛性樁復(fù)合地基抗震性能研究 變剛度剛性樁復(fù)合地基抗震性能研究

變剛度剛性樁復(fù)合地基抗震性能研究

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為了研究變剛度剛性樁復(fù)合地基的抗震性能,利用ansys分析軟件建立了兩種不同類(lèi)型變剛度剛性樁復(fù)合地基及上部結(jié)構(gòu)的有限元模型,采用時(shí)程分析法對(duì)變剛度剛性樁復(fù)合地基進(jìn)行地震響應(yīng)分析,得出了這兩種變剛度剛性樁復(fù)合地基在地震作用下的樁體位移、內(nèi)力最大值分布規(guī)律.結(jié)果表明,長(zhǎng)樁的最大內(nèi)力值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于短樁,大直徑樁的最大內(nèi)力值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于小直徑樁,在抗震設(shè)防地區(qū)采用變剛度剛性樁復(fù)合地基需加強(qiáng)長(zhǎng)樁和大直徑樁的強(qiáng)度設(shè)計(jì),并通過(guò)對(duì)比指出變樁長(zhǎng)方案的剛性樁復(fù)合地基在同等經(jīng)濟(jì)條件下抗震性能優(yōu)于變樁徑方案.

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附加間隙式阻尼器復(fù)合隔震體系研究 4.6

本文介紹了一種特殊復(fù)合隔震體系,與傳統(tǒng)的復(fù)合隔震體系的不同之處在于除采用疊層橡膠支座和摩擦滑移支座外,附加使用一種新型的隔震支座-間隙式阻尼器。通過(guò)算例計(jì)算分析證明了該隔震體系能大大減小上部結(jié)構(gòu)的反應(yīng),有效地控制了隔震層的位移,提高了建筑物的抗震能力,獲得更佳的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)效果。

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吸波涂料在復(fù)合材料表面的吸波性能研究

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吸波涂料在復(fù)合材料表面的吸波性能研究 4.8

以金屬基體吸波涂層的反射率為對(duì)比,研究了鐵氧體、磁性微粉和多晶鐵纖維3種吸波涂料在玻璃鋼表面的吸波性能。結(jié)果發(fā)現(xiàn),在玻璃鋼復(fù)合材料表面貼上鋁膜后噴涂3種吸波涂料,所得涂層在(8~18)ghz波段的反射率平均值與金屬基體的接近,均低于–10db,滿(mǎn)足涂料吸波性能要求。而直接噴涂在玻璃鋼復(fù)合材料板上的3種吸波涂層,以及在噴涂了吸波涂料后的玻璃鋼基材背面貼鋁膜,所得涂層在該波段的反射率的平均值都高于–10db,未滿(mǎn)足吸波涂料要求。

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復(fù)合腔型聲學(xué)覆蓋層聲學(xué)性能研究 4.6

基于三維有限元法建立了實(shí)際艇體結(jié)構(gòu)中雙層圓柱殼體背襯的計(jì)算模型。通過(guò)單一腔型聲學(xué)覆蓋層的數(shù)值試驗(yàn)驗(yàn)證了本文算法的有效性。在此基礎(chǔ)上計(jì)算了復(fù)合腔型聲學(xué)覆蓋層的聲學(xué)性能,分析了空腔耦合作用對(duì)聲學(xué)覆蓋層聲學(xué)特性的影響。然后將復(fù)合腔型聲學(xué)覆蓋層應(yīng)用于雙殼動(dòng)力艙段,通過(guò)模型試驗(yàn)驗(yàn)證了其在艇體結(jié)構(gòu)中的降噪效果。

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不同屈服點(diǎn)金屬?gòu)?fù)合材料力學(xué)和阻尼性能研究

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不同屈服點(diǎn)金屬?gòu)?fù)合材料力學(xué)和阻尼性能研究 3

不同屈服點(diǎn)金屬?gòu)?fù)合材料力學(xué)和阻尼性能研究——根據(jù)材料塑性耗能原理提出了不同屈服點(diǎn)復(fù)合材料的構(gòu)想,提出了不同屈服點(diǎn)金屬?gòu)?fù)合材料的力學(xué)模型及阻尼比計(jì)算公式;通過(guò)單向拉伸試驗(yàn)和單向往復(fù)加載卸載拉伸試驗(yàn)分別研究了不同屈服點(diǎn)復(fù)合材料的力學(xué)行為和阻尼性能...

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嵌入式共固化復(fù)合材料阻尼結(jié)構(gòu)隔聲性能實(shí)驗(yàn)研究 4.5

以丁基橡膠為粘彈性阻尼材料的主要原料,用模壓法將其制成阻尼材料薄膜,再與環(huán)氧樹(shù)脂玻璃布預(yù)浸料按固化曲線(xiàn)制成嵌入式共固化復(fù)合材料阻尼結(jié)構(gòu)試件。用駐波管法研究其隔聲性能,試驗(yàn)結(jié)果表明:嵌入較薄阻尼層會(huì)在幾乎不改變構(gòu)件剛度的情況下增大試件的阻尼,提高試件低頻隔聲性能。而嵌入阻尼層較厚時(shí),其厚度的變化對(duì)隔聲量的影響不明顯,雖然試件的隔聲性能有所提高,主要是由剛度和質(zhì)量的改變引起。結(jié)論說(shuō)明:通過(guò)提高嵌入式共固化復(fù)合材料阻尼層的厚度來(lái)提高構(gòu)件隔聲量的做法是不合適的。

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復(fù)合型動(dòng)壓阻尼器的仿真研究

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復(fù)合型動(dòng)壓阻尼器的仿真研究 4.4

針對(duì)水利水電設(shè)備中存在的噪聲和液壓沖擊問(wèn)題,設(shè)計(jì)了一種適用于水利水電設(shè)備和船舶操舵系統(tǒng)的復(fù)合型動(dòng)壓阻尼器。利用amesim軟件建立了閥控缸系統(tǒng)的仿真模型,并針對(duì)不同的復(fù)合型動(dòng)壓阻尼器參數(shù)對(duì)閥控缸系統(tǒng)進(jìn)行時(shí)域特性分析。結(jié)果表明,復(fù)合型動(dòng)壓阻尼器的阻尼彈簧剛度、阻尼孔直徑和蓄能器充氣壓力參數(shù)是影響閥控缸伺服系統(tǒng)性能的主要因素,該阻尼器可有效地為閥控缸系統(tǒng)提供較大的阻尼比。

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含孔復(fù)合材料層合板的壓縮性能研究-論文

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含孔復(fù)合材料層合板的壓縮性能研究-論文 4.6

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變阻尼層復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器性能研究精華文檔

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玻璃纖維芯鉛絲增強(qiáng)橡膠復(fù)合材料阻尼性能研究

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玻璃纖維芯鉛絲增強(qiáng)橡膠復(fù)合材料阻尼性能研究 4.7

本文根據(jù)材料性能互補(bǔ)原理,結(jié)合阻尼減振機(jī)制,設(shè)計(jì)并制備了一種(金屬/無(wú)機(jī)纖維/橡膠)三元阻尼材料-玻璃纖維芯鉛絲增強(qiáng)橡膠復(fù)合材料(gf/pb/r)。研究了具有不同界面結(jié)合強(qiáng)度(弱、中等、強(qiáng)結(jié)合)的gf/pb/r在-30℃~50℃、5hz和27℃、1~50hz兩種條件下的存儲(chǔ)模量和阻尼性能。結(jié)果表明,三種復(fù)合材料的力學(xué)性能均比橡膠高,其剛度隨界面結(jié)合強(qiáng)度提高而提高;復(fù)合材料損耗因子按照界面弱結(jié)合、強(qiáng)結(jié)合和中等強(qiáng)度結(jié)合的順序降低,其阻尼性能隨溫度的變化比橡膠平緩。

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復(fù)合膜生物反應(yīng)器的除污性能研究 復(fù)合膜生物反應(yīng)器的除污性能研究 復(fù)合膜生物反應(yīng)器的除污性能研究

復(fù)合膜生物反應(yīng)器的除污性能研究

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復(fù)合膜生物反應(yīng)器的除污性能研究 4.4

采用自行設(shè)計(jì)研制的復(fù)合膜生物反應(yīng)器處理模擬生活污水,考察了系統(tǒng)的除污性能。結(jié)果表明,在hrt為9h、srt為30d、do為2~3.5mg/l的條件下,系統(tǒng)對(duì)cod、nh3-n和濁度具有較好的去除效果,平均去除率分別為90%、89%和90%。生物降解主要承擔(dān)了對(duì)cod和nh3-n的去除作用,膜截留起到了穩(wěn)定出水水質(zhì)及去除濁度物質(zhì)的作用。

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帶限位器的復(fù)合門(mén)鉸鏈性能研究 帶限位器的復(fù)合門(mén)鉸鏈性能研究 帶限位器的復(fù)合門(mén)鉸鏈性能研究

帶限位器的復(fù)合門(mén)鉸鏈性能研究

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帶限位器的復(fù)合門(mén)鉸鏈性能研究 4.4

介紹汽車(chē)復(fù)合門(mén)鉸鏈結(jié)構(gòu),分析設(shè)計(jì)限位器開(kāi)啟力時(shí)應(yīng)該考慮的因素;提出復(fù)合門(mén)鉸鏈的基本要求,研究其所須具備的超承壓、壽命、耐腐蝕、耐高低溫等各種能力要求;并針對(duì)門(mén)鉸鏈作為安全件提出所須具備強(qiáng)度要求和濫用剛性要求;最后探討各種性能的相關(guān)試驗(yàn)方法。

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纖維增強(qiáng)水泥薄板及其復(fù)合梁抗彎性能研究 纖維增強(qiáng)水泥薄板及其復(fù)合梁抗彎性能研究 纖維增強(qiáng)水泥薄板及其復(fù)合梁抗彎性能研究

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纖維增強(qiáng)水泥薄板及其復(fù)合梁抗彎性能研究 4.5

實(shí)驗(yàn)研究了纖維對(duì)水泥基復(fù)合材料抗彎性能的影響。結(jié)果表明,聚乙烯醇(pva)纖維增強(qiáng)擠壓脫水成型板材在彎曲荷載作用下呈現(xiàn)多點(diǎn)開(kāi)裂、應(yīng)變硬化的特性,具有良好的延性,聚丙烯(pp)纖維增強(qiáng)擠壓脫水成型板材呈應(yīng)變軟化的特性,木纖維增強(qiáng)擠壓脫水成型板材則呈脆性破壞;與普通混凝土梁相比,冷澆和熱澆纖維增強(qiáng)板-混凝土組合梁的抗彎強(qiáng)度和相應(yīng)撓度均有較大提高,組合梁中復(fù)合材料層厚度的增加,組合梁的抗彎強(qiáng)度及相應(yīng)撓度增大;與pp纖維相比,pva纖維增強(qiáng)熱澆組合梁的強(qiáng)度及對(duì)應(yīng)撓度值都高,且當(dāng)復(fù)合材料層的厚度達(dá)50mm時(shí)組合梁呈應(yīng)變硬化特性。

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復(fù)合改性瀝青澆筑式混凝土性能研究 4.7

瀝青結(jié)合料在澆筑式瀝青混凝土中的作用至關(guān)重要,通過(guò)對(duì)普通改性瀝青、湖瀝青復(fù)合改性瀝青、巖瀝青復(fù)合改性瀝青和聚合物復(fù)合改性瀝青進(jìn)行基本性能對(duì)比試驗(yàn),結(jié)果表明,復(fù)合改性瀝青更適合用于澆筑式瀝青混凝土;對(duì)3種復(fù)合改性瀝青的澆筑式瀝青混凝土進(jìn)行劉埃爾流動(dòng)度、貫入度、低溫彎曲和疲勞試驗(yàn),研究3種復(fù)合改性瀝青的澆筑式瀝青混凝土施工和易性、高溫性能、低溫性能和疲勞性能的差異,結(jié)果表明,巖瀝青復(fù)合改性瀝青澆筑式性能與湖瀝青復(fù)合改性瀝青澆筑式性能相當(dāng),聚合物復(fù)合改性瀝青澆筑式更適合于寒冷地區(qū)使用。

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RTM聚酰亞胺復(fù)合材料力學(xué)性能研究 4.4

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碳布復(fù)合材料力學(xué)性能研究 4.7

測(cè)試了兩種不同經(jīng)緯編織密度和不同含膠量的碳布/環(huán)氧復(fù)合材料的基本力學(xué)性能,對(duì)碳纖維復(fù)絲及碳布在復(fù)合材料中的強(qiáng)度利用率作了比較與分析。結(jié)果表明:適當(dāng)增大含膠量有利于改善復(fù)合材料的力學(xué)性能;經(jīng)緯編織密度對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響同樣不可忽視。

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石墨烯電力復(fù)合脂的制備及性能研究

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石墨烯電力復(fù)合脂的制備及性能研究 4.4

文章編號(hào): 1001-9731 ( 2018 ) 11-11096-06 石墨烯電力復(fù)合脂的制備及性能研究? 劉洋1,劉建軍1,鄭永利2,3,楊立恒1,趙悅菊2,3 (1. 國(guó)網(wǎng)江蘇省電力有限公司電力科學(xué)研究院,南京 210103; 2. 北京國(guó)電富通科技發(fā)展有限責(zé)任公司,北京 100070; 3. 南瑞集團(tuán)有限公司(國(guó)網(wǎng)電力科學(xué)研究院有限公司),南京 211106) 摘要:采用自制硅烷偶聯(lián)劑 ca-si-1 改性石墨烯,獲得了有機(jī)硅改性石墨烯 rgo-ca-si-1 ,通過(guò)掃描電子顯 微鏡及熱重分析對(duì)其進(jìn)行表征;采用 rgo-ca-si-1 制備石墨烯電力復(fù)合脂,分析了 rgo-ca-si-1 用量對(duì)電力復(fù) 合脂滴點(diǎn)、錐入度、冷態(tài)接觸電阻變化系數(shù)、體積電阻率的影響;通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)比,分析了 r

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碳布復(fù)合材料力學(xué)性能研究 4.4

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層合復(fù)合材料壁板的熱顫振特性分析 層合復(fù)合材料壁板的熱顫振特性分析 層合復(fù)合材料壁板的熱顫振特性分析

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層合復(fù)合材料壁板的熱顫振特性分析 4.5

采用壁板顫振分析的有限元方法,從壁板的正則化彎曲剛度、屈曲臨界溫升、顫振臨界速壓和極限環(huán)顫振幅值等參數(shù)的角度,分析了不同鋪層方向和不同鋪層順序?qū)雍蠌?fù)合材料壁板的顫振特性的影響,并給出了幾種常見(jiàn)鋪層方式層合復(fù)合材料壁板的顫振特性。結(jié)果表明,在設(shè)計(jì)復(fù)合材料壁板的鋪層方向和鋪層順序時(shí),一般可以通過(guò)壁板正則化彎曲剛度的大小來(lái)對(duì)顫振速壓進(jìn)行比較。但是在某些特殊的鋪層情況下,隨著溫度升高,發(fā)生頻率重合型顫振的耦合模態(tài)會(huì)發(fā)生演變,這時(shí)正則化彎曲剛度較大的壁板也有可能在較低的速壓下發(fā)生顫振。

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高速有砟軌道鋼軌動(dòng)力吸振器垂向吸振特性及其參數(shù)影響 高速有砟軌道鋼軌動(dòng)力吸振器垂向吸振特性及其參數(shù)影響 高速有砟軌道鋼軌動(dòng)力吸振器垂向吸振特性及其參數(shù)影響

高速有砟軌道鋼軌動(dòng)力吸振器垂向吸振特性及其參數(shù)影響

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高速有砟軌道鋼軌動(dòng)力吸振器垂向吸振特性及其參數(shù)影響 4.3

鋼軌動(dòng)力吸振器是降低鋼軌振動(dòng)及噪聲的一個(gè)有效措施。建立軌道-吸振器系統(tǒng)的理論模型,用周期性離散支撐的無(wú)限長(zhǎng)的歐拉梁來(lái)模擬鋼軌扣件系統(tǒng),用離散的雙層質(zhì)量塊-阻尼-彈簧系統(tǒng)模擬在軌跨中間位置離散分布的鋼軌動(dòng)力吸振器。鋼軌動(dòng)力吸振器吸振特性由其質(zhì)量參數(shù)、剛度參數(shù)和阻尼參數(shù)決定。利用該理論模型,在固定單位簡(jiǎn)諧載荷的激勵(lì)下,研究并驗(yàn)證了鋼軌動(dòng)力吸振器的吸振特性,研究鋼軌動(dòng)力吸振器各參數(shù)對(duì)其吸振特性的影響。研究結(jié)果表明,鋼軌動(dòng)力吸振器可以有效提高其調(diào)諧頻率位置的鋼軌振動(dòng)衰減率,從而抑制鋼軌pinned-pinned共振峰值,但同時(shí)引起調(diào)諧頻率兩側(cè)頻率位置鋼軌振動(dòng)響應(yīng)、振動(dòng)能量峰值的形成;鋼軌動(dòng)力吸振器質(zhì)量參數(shù)、剛度參數(shù)和阻尼參數(shù)適當(dāng)選配并優(yōu)化組合,可以取得較好的吸振效果。

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碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線(xiàn)力學(xué)性能研究 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線(xiàn)力學(xué)性能研究 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線(xiàn)力學(xué)性能研究

碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線(xiàn)力學(xué)性能研究

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碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線(xiàn)力學(xué)性能研究 4.7

年來(lái),我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)得到快速發(fā)展,電力需求增加迅速,部分輸電線(xiàn)路輸送能力不足、部分老舊線(xiàn)路技術(shù)改造困難,如何有效利用目前電網(wǎng)的輸電線(xiàn)路,提高輸電線(xiàn)路走廊單位土地面積的輸送容量、節(jié)約走廊用地,減少輸電線(xiàn)路對(duì)環(huán)境的影響、降低建設(shè)投資,是電力基礎(chǔ)建設(shè)必須關(guān)注的一個(gè)問(wèn)題。各國(guó)科研工作者為了解決這一難題開(kāi)發(fā)了碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線(xiàn)。與鋼芯導(dǎo)線(xiàn)相比,新型復(fù)合芯導(dǎo)線(xiàn)重量更輕,強(qiáng)度更大,熱膨脹系數(shù)更小,彈性系數(shù)更高,導(dǎo)電性能更好,且耐腐蝕、線(xiàn)損低等優(yōu)點(diǎn)。

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SBS復(fù)合改性瀝青性能研究

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SBS復(fù)合改性瀝青性能研究 3

sbs復(fù)合改性瀝青性能研究——將蒙脫土(mmt)與sbs改性瀝青熔融共混,制備了系列蒙脫土/sbs復(fù)合改性瀝青.通過(guò)掃描電鏡(sem)和x線(xiàn)衍射(xrd),分析了蒙脫土/sbs復(fù)合改性瀝青的微觀結(jié)構(gòu),利用旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)(rtfot)研究其熱氧老化性能。結(jié)果表明:在高速剪切作...

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改性pp復(fù)合材料制備與性能研究

改性pp復(fù)合材料制備與性能研究

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改性pp復(fù)合材料制備與性能研究 4.8

1 序言 pp(聚丙烯)是一種在生活中被廣泛應(yīng)用的熱塑性樹(shù)脂,聚丙烯良好的耐沖 擊性、耐熱性、絕緣性、可塑性、較低的密度以及低廉的成本使其被廣泛應(yīng)用于 注塑、吹膜、噴絲及改性工程塑料等多種塑料制品領(lǐng)域 [1] 。 雖然擁有眾多的優(yōu)點(diǎn)而飽受青睞,然而聚丙烯同時(shí)也有不少的缺點(diǎn)從而影響 到它一系列的工程化應(yīng)用。聚丙烯的成型收縮率過(guò)大,低溫下容易脆裂,耐磨性 過(guò)低等大大限制了聚丙烯的發(fā)展,因此,必須對(duì)聚丙烯進(jìn)行改性[2]。由于各企業(yè) 生產(chǎn)工藝的不斷改進(jìn)包括各種新類(lèi)型催化劑的成功研發(fā),使得改性pp取代傳統(tǒng) pp,受到眾企業(yè)的各種青睞。與傳統(tǒng)聚丙烯相比,改性聚丙烯在抗沖擊、剛性、 光澤、韌性等方面優(yōu)勢(shì)明顯,這大大促進(jìn)了聚丙烯的發(fā)展 [3] 。 目前,對(duì)聚丙烯進(jìn)行改性的方法主要有:共聚改性、共混改性及添加成核劑 等方法,在這些方法中,共混改性是企業(yè)中被使用的最多的改性方法 [4] 。共混改

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低鹽復(fù)合活性黑染料的染色性能研究 低鹽復(fù)合活性黑染料的染色性能研究 低鹽復(fù)合活性黑染料的染色性能研究

低鹽復(fù)合活性黑染料的染色性能研究

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低鹽復(fù)合活性黑染料的染色性能研究 4.7

本文復(fù)配了新型低鹽活性黑染料,研究了不同組分之間的復(fù)配比例對(duì)染料染色性能的影響,得到了最佳復(fù)配比例。復(fù)配染料的最佳染色工藝為:浴比1∶20、染色溫度60℃、染色時(shí)間70分鐘,純堿用量20g/l。此外還測(cè)定了低鹽復(fù)合活性黑染料的低鹽染色效果、染色提升力和染色牢度。

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陳浩

職位:主任結(jié)構(gòu)工程師

擅長(zhǎng)專(zhuān)業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林

變阻尼層復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器性能研究文輯: 是陳浩根據(jù)數(shù)聚超市為大家精心整理的相關(guān)變阻尼層復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器性能研究資料、文獻(xiàn)、知識(shí)、教程及精品數(shù)據(jù)等,方便大家下載及在線(xiàn)閱讀。同時(shí),造價(jià)通平臺(tái)還為您提供材價(jià)查詢(xún)、測(cè)算、詢(xún)價(jià)、云造價(jià)、私有云高端定制等建設(shè)領(lǐng)域優(yōu)質(zhì)服務(wù)。手機(jī)版訪(fǎng)問(wèn): 變阻尼層復(fù)合梁式動(dòng)力吸振器性能研究