磁脈沖技術(shù)的鋁合金板材圓孔翻邊工藝

. . 《鋁合金板材熱軋工藝制度設(shè)計(jì)》 專業(yè)課程設(shè)計(jì) 專業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班級： 姓名: 學(xué)號: 指導(dǎo)老師:吳運(yùn)新 . . 目錄 一、《鋁合金板材熱軋工藝制度設(shè)計(jì)》題目內(nèi)容 二、軋機(jī)的選擇 三、熱軋工藝制度的確定 1、熱軋溫度與錠坯加熱 1)、熱軋溫度 2)、錠坯加熱 2、熱軋壓下制度 1）、總加工率的確定 2）、道次加工率的確定 3）、軋制道次的確定 4）、軋制參數(shù)選取及各道次軋制力計(jì)算 3.冷卻潤滑 四、熱軋工藝流程圖 五、參考文獻(xiàn) 六、附件 . . 鋁合金板材熱軋工藝制度優(yōu)化 一、《鋁合金板材熱軋工藝制度優(yōu)化》題目內(nèi)容 1）、合金牌號：1050a系列合金。 1050鋁合金為純鋁中添加少量銅元素形成,具有極佳的成形加工特性、高耐 腐蝕性、良好的焊接性和導(dǎo)電性。廣泛應(yīng)用于對強(qiáng)度要求不高的產(chǎn)品,如化工儀 器、薄板加工件、深拉或旋壓凹形器皿、焊接零件、熱

鋁合金板材施工工藝 一、鋁合金板材施工要點(diǎn) 1、板的顧放和搬運(yùn)應(yīng)注意以一下要求：鋁合金板應(yīng)傾斜立放， 傾斜角不大于10。地面上應(yīng)墊上厚三合板；搬運(yùn)時(shí)應(yīng)兩人抬起，不 要推拉以免壞表面氧化膜或涂層。工作臺面應(yīng)平整，無硬物，不可傷 及鋁合金板表面。 2、鋁板加工要點(diǎn)： a、單層金屬板(單層鋁板、不銹鋼板)應(yīng)沖壓成槽形，即四邊均 需折邊。兩折邊連接處用角碼固定。當(dāng)鑲板面較大時(shí)，可用加強(qiáng)肋加 強(qiáng)；單層鋁板的加強(qiáng)肋的固定，可采用在鋁板上用電栓焊固定螺栓， 加強(qiáng)肋用螺接固定，也可以采用結(jié)構(gòu)裝配方法有結(jié)構(gòu)密封膠將加強(qiáng)肋 固定在單層鋁板相應(yīng)位置上；其余金屬板一般采用結(jié)構(gòu)裝配方法固定 加強(qiáng)肋；槽形板的加強(qiáng)肋必須與板的折邊連接。 ｂ、鋁合金板幕墻組件安裝完畢后，對組件與組件縫應(yīng)用膠長嵌 實(shí)或涂建筑密封膠密封，涂膠前應(yīng)對涂膠表面凈化，施涂完畢后，應(yīng) 對膠縫表面刮平處理。 ｃ、加工前注意事項(xiàng)：儲存時(shí)以1

隨著方艙和車載電子設(shè)備輕量化設(shè)計(jì)的要求,對鋁合金結(jié)構(gòu)件的使用日益增多,其工程設(shè)計(jì)要求也不盡相同。通過對車載方艙使用的各種鋁合金板材的理化性能比較,從工藝設(shè)計(jì)角度為設(shè)計(jì)人員在滿足各種設(shè)計(jì)要求的選材上,提供了優(yōu)選依據(jù)。

5鋁合金板材的維修方法舉例5.1拉拔修理5.1.1拉拔前的準(zhǔn)備(1)判斷損傷部位。通過目視檢測和用手感覺來檢查鋁合金板材是否被拉長,或損傷部位的油漆層上有無裂紋或剝裂。如果沒有裂紋、剝裂或拉伸,則清潔鋁合金表面后進(jìn)行拉拔操作。注意:如果出現(xiàn)內(nèi)板變形或碰撞產(chǎn)生的沖擊力導(dǎo)致內(nèi)板與外板分離的損傷,則需要更換該板材。(2)徹底去除鋁合金板材上將要附著塑料纖維片的部位的油漆涂層。如果油漆涂層沒有損傷,則不需要進(jìn)行此步驟。

汽車生產(chǎn)中輕量化是目前追求的主要目標(biāo)之一,在當(dāng)前的技術(shù)條件下,盡量多采用鋁合金制造各種零部件是減重最有效的措施,轎車鋁合金板材既有熱軋的,也有冷軋的,但96%以上是冷軋的,熱處理不可強(qiáng)化鋁合金板材的厚度為0.2mm~13mm,如隔熱板、加強(qiáng)門板、座位板、底盤加強(qiáng)板等。板材寬度為40mm~2130mm,窄的板帶材經(jīng)過縱剪用于沖制小零件,而寬的板材用于沖制大型零件,如前、后蓋板。

1鋁合金板材在車身上的應(yīng)用近年來,越來越多的鋁合金板材用于汽車車身上,這與保護(hù)環(huán)境和節(jié)約能源的兩大課題有關(guān),這兩大課題在汽車技術(shù)方面主要研究如何降低溫室效應(yīng)氣體的排放,提高燃油經(jīng)濟(jì)性,而解決這些問題最有效的方法就是減輕車輛質(zhì)量。采用高強(qiáng)度鋼板(hss)等輕量材料就是為了減輕車輛質(zhì)量,而

研究了真空釬焊用鋁合金板材的特性，觀察了釬焊前與釬焊后的組織變化。說明了釬焊焊縫的三個(gè)區(qū)域的組織特征，熔蝕深度與焊縫厚度的關(guān)系，釬焊料對芯材的熔蝕情況，釬焊性能受釬料（包復(fù)層）和芯材成分以及組織特，大的影響。

厚度尺寸（寬*長），單位：mm裝夾方式裝夾厚度備注 小于100*200虎鉗2.5-3 大于100*200鎖底板1.5-2.5 小于100*200虎鉗2.5-3 大于100*200鎖底板1.5-2.5 小于100*200虎鉗2.5-3 大于100*200鎖底板1.5-2.5 小于100*200虎鉗2.5-3 大于100*200鎖底板1.5-2.5 小于150*250虎鉗2.5-3 大于150*250鎖底板1.5-2.5 小于150*250虎鉗2.5-3 大于150*250鎖底板1.5-2.5 小于150*250虎鉗2.5-3 大于150*250鎖底板1.5-2.5 小于150*250虎鉗2.5-3 大于150*250鎖底板1.5-2.5 小于150*250虎鉗2.5-3 大于150*250鎖底板1.5-2.5

針對5083鋁合金板材的v形彎曲進(jìn)行研究,并以該鋁合金板材彎曲成型的幾種影響因素進(jìn)行有效分析,通過對鋁合金板材彎曲變形實(shí)驗(yàn)分析,得出結(jié)果是5083鋁合金板材的彎曲回彈角大小與屈服強(qiáng)度有直接關(guān)系,其屈服強(qiáng)度越大回彈角就會越大,或者彎曲半徑加大也會產(chǎn)生回彈角增加的現(xiàn)象;回彈角的減小主要影響因素有兩點(diǎn)一是彎曲角加大,二是開口度增加等.

以某牌號鋁合金板材熱處理性能不合格問題為例,介紹了材料特性和淬火時(shí)效熱處理規(guī)律。結(jié)論認(rèn)為淬火水溫是影響固溶效果的重要因素,高溫季節(jié)水溫過高是導(dǎo)致薄板產(chǎn)品淬火不充分以及時(shí)效后機(jī)械性能不合格的原因。

汽車用沙特鋁合金板材

在20℃～300℃的溫度范圍內(nèi),分別對7b04-t6和6061-t6鋁合金薄板進(jìn)行了單拉試驗(yàn),結(jié)果表明,7b04-t6高強(qiáng)度鋁合金的斷后延伸率和拉伸極限應(yīng)變在溫?zé)釥顟B(tài)下都有顯著的提高,比較適合于溫?zé)岢尚?而6061-t6則不太適合。另外,基于fields&backofen本構(gòu)方程,對7b04-t6在不同溫度狀態(tài)下的強(qiáng)化規(guī)律進(jìn)行了分析和探討,結(jié)果表明,隨著溫度的逐漸升高,應(yīng)變強(qiáng)化指數(shù)n值不斷減小,應(yīng)變率敏感系數(shù)m值則顯著增大,應(yīng)變率強(qiáng)化明顯增強(qiáng),這也是在溫?zé)釥顟B(tài)下其成形性能提高的主要原因。

以5083鋁合金板材的v形彎曲為研究對象,探究了影響板材回彈的幾種因素。結(jié)果表明:5083鋁合金板材的屈服強(qiáng)度越大其回彈角也越大;隨著彎曲角的增加,回彈角減小;彎曲模具開口度增加,回彈角減小;相對彎曲半徑增加,回彈角增加;v形彎曲部分的板材會減薄,對于相同的彎曲角,相同型號的試樣,彎曲半徑越小,則彎曲減薄量越大;而使用相同尺寸的彎曲半徑時(shí),彎曲角度越大則減薄量越大。

通過對7804-t6、6061-t6鋁合金薄板分別進(jìn)行在同等溫度下單拉實(shí)驗(yàn)分析,得出:在溫?zé)釥顟B(tài)下,7804-t6鋁合金薄板的延伸性能、拉伸應(yīng)變性能都要優(yōu)越于6061-t6鋁合金薄板,溫?zé)岢尚托Ч鄬α己?并且強(qiáng)度滿足生產(chǎn)使用要求.同時(shí)也對不同等溫度下7804-t6鋁合金薄板進(jìn)行強(qiáng)化規(guī)律分析,得知在溫度發(fā)生逐漸升高的狀態(tài)時(shí),拉伸應(yīng)變強(qiáng)化指數(shù)也會以逐漸減小的狀態(tài)發(fā)展,應(yīng)變率敏感系數(shù)逐漸加大,因此,成型性能在溫?zé)釥顟B(tài)下發(fā)揮的更好.

為了提高鋁合金板材輪轂的強(qiáng)度、剛度和外觀質(zhì)量,需對其輪緣進(jìn)行卷邊成形。輪緣部位的成形工藝因其高精度要求而變得復(fù)雜,且成形過程難于控制。通過試驗(yàn)研究和有限元模擬方法,對鋁合金板材輪緣卷邊部位的拉深-縮口成形工藝進(jìn)行研究。建立了3-d彈塑性有限元模型,并給出合適的邊界條件。分析了卷邊輪緣成形過程中塌邊、塌角和端面圓跳超差產(chǎn)生的原因。結(jié)果表明,通過一次拉深和30°、60°、90°的3次縮口成形,可以得到優(yōu)良的卷邊輪緣。

鋁合金產(chǎn)品在目前的市場上已經(jīng)屢見不鮮，也是金屬制造行業(yè)中一項(xiàng)極為重要的分支。本文采用擠壓棒直接冷擠壓的方法對7850-37451鋁合金厚板進(jìn)行了孔擠壓強(qiáng)化，對比分析了其孔擠壓前后疲勞壽命狀態(tài)原因；并與第三代高純7850-t7451鋁合金厚板孔擠壓強(qiáng)化效果進(jìn)行對比。通過掃描電鏡（sem）、透射電子顯微鏡（tem）以及x射線應(yīng)力（xrd）等方法，研究了兩種合金的疲勞斷口形貌特征、微觀組織變化以及孔表層的殘余應(yīng)力場。結(jié)果表明，采用4％～6％的擠壓量對7850-t7451厚板進(jìn)行擠壓強(qiáng)化可取得較好的疲勞強(qiáng)化效果，試件的疲勞壽命是未擠壓強(qiáng)化前的29倍；而7850-t7451鋁合金厚板疲勞壽命僅是未擠壓強(qiáng)化的5．5倍?？讛D壓后，7850-t7451厚板在強(qiáng)化層產(chǎn)生位錯(cuò)纏結(jié)及殘余壓應(yīng)力，壓應(yīng)力層深度約為7．3mm，最大殘余壓應(yīng)力出現(xiàn)在距孔邊約1m處，應(yīng)力值為387mpa。強(qiáng)化層內(nèi)形成的位錯(cuò)胞狀結(jié)構(gòu)和殘余壓應(yīng)力可有效延緩疲勞裂紋的擴(kuò)展速率，從而提高試件的疲勞壽命。

采用擠壓棒直接冷擠壓的方法對7b50-t7451鋁合金厚板進(jìn)行了孔擠壓強(qiáng)化,對比分析了其孔擠壓前后疲勞壽命;并與第三代高純7050-t7451鋁合金厚板孔擠壓強(qiáng)化效果進(jìn)行對比。通過掃描電鏡(sem)、透射電子顯微鏡(tem)以及x射線應(yīng)力(xrd)等方法,研究了兩種合金的疲勞斷口形貌特征、微觀組織變化以及孔表層的殘余應(yīng)力場。結(jié)果表明,采用4%～6%的擠壓量對7b50-t7451厚板進(jìn)行擠壓強(qiáng)化可取得較好的疲勞強(qiáng)化效果,試件的疲勞壽命是未擠壓強(qiáng)化前的29倍;而7050-t7451鋁合金厚板疲勞壽命僅是未擠壓強(qiáng)化的5.5倍?？讛D壓后,7b50-t7451厚板在強(qiáng)化層產(chǎn)生位錯(cuò)纏結(jié)及殘余壓應(yīng)力,壓應(yīng)力層深度約為7.3mm,最大殘余壓應(yīng)力出現(xiàn)在距孔邊約1mm處,應(yīng)力值為387mpa。強(qiáng)化層內(nèi)形成的位錯(cuò)胞狀結(jié)構(gòu)和殘余壓應(yīng)力可有效延緩疲勞裂紋的擴(kuò)展速率,從而提高試件的疲勞壽命。

通過有限元對鋁合金板材中心孔裂紋尖端處塑性區(qū)模擬計(jì)算,說明在裂紋尖端產(chǎn)生了較大的塑性區(qū),并相應(yīng)地計(jì)算出塑性區(qū)的大小。本文通過有限元模擬2124鋁合金板材中心孔裂紋擴(kuò)展情況。鋁合金材料為典型的脆性材料,2124鋁合金板材在疲勞加載情況下會先進(jìn)行彈性形變,達(dá)到屈服強(qiáng)度后進(jìn)行塑性形變。本文對2124鋁合金板材進(jìn)行有限元模擬時(shí),先采用線彈性模型,計(jì)算裂紋擴(kuò)展的應(yīng)力強(qiáng)度因子,然后采用彈塑性模型,計(jì)算裂紋尖端的塑性區(qū)大小,從而進(jìn)一步對裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子進(jìn)行修正。在建立有限元模型時(shí),以二維的ramberg-os-good(r-o)本構(gòu)為基礎(chǔ),采用參數(shù)化的方式,這樣是為了可以更好地對有限元程序進(jìn)行調(diào)試。在有限元網(wǎng)格劃分時(shí),由于在相同精度下四邊形單元的計(jì)算效率是三角形單元的幾倍,所以采用四邊形單元,提高計(jì)算精度。有限元建模時(shí),采用plane42、solid45和solid95三種單元,plane42單元用于建立2d網(wǎng)格,solid45單元用于建立3d網(wǎng)格,而solid95單元?jiǎng)t是用于引入奇異單元。同時(shí),由于試樣模型對稱性,所以取1/4模型來進(jìn)行計(jì)算。在計(jì)算裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子及塑性區(qū)大小時(shí),采用恒δk方式和增δk兩種加載方式來進(jìn)行計(jì)算。首先在恒δk下,計(jì)算出相應(yīng)的應(yīng)力強(qiáng)度因子,其值和理論值相吻合,同時(shí)觀察得到的塑性區(qū)形狀與理論形狀相似,計(jì)算塑性區(qū)尺寸大小,首先證明有限元程序的正確性。進(jìn)一步有限元模擬計(jì)算在增大δk情況下不同預(yù)裂紋長度下塑性區(qū)的變化情況。經(jīng)過有限元計(jì)算得到的塑性區(qū)尺寸大小,最后可以近似用經(jīng)驗(yàn)公式表達(dá)。

鋁及鋁合金板材的厚度及允許偏差gb/t3194-1982 厚 度 /mm 標(biāo)準(zhǔn)寬度/mm理論 質(zhì)量 /kg/m2 (密度 2.85) 400 ～ 600 800100012001500160018002000220024002500 厚度允許偏差/mm 0.3 -0.0 5 -0.0 8 ±0.0 5 ±0.0 6 -------0.855 0.4 -0.0 5 -0.0 8 ±0.0 5 ±0.0 6 -------1.140 0.5-0.0 5 -0.0 8 -0.10-0.12-0.1 3 ------1.425 0.6-0.0 5 -0.1 0 -0.12-0.12-0.1 4 -0.1 4 -----1.710 0.7-0.0 7 -

精心整理 鋁及鋁合金板材的厚度及允許偏差gb/t3194-1982 厚 度 /mm 標(biāo)準(zhǔn)寬度/mm 理論 質(zhì)量 /kg/ m2 (密 度 2.85 ) 400 ～ 600 80010001200150016001800200022002400 250 0 厚度允許偏差/mm 0.3-0. 05 -0. 08 ±0.05±0.06-------0.85 5 0.4 -0. 05 -0. 08 ±0.05±0.06------- 1.14 0 0.5 -0. 05 -0. 08-0.10-0.12-0.13------ 1.42 5 0.6 -0. 05 -0. 10 -0.12-0.12-0.14-0.14----- 1.71 0 0.7-0. 07

變形鋁合金板材用熱處理設(shè)備與工藝

鋁合金板材施工工藝(20201019195951)