垂直管道浸取器回彎頭內(nèi)單相流的流動模型

與常規(guī)管通道相比較,流體在多孔介質通道中的流動過程更復雜,流動阻力也大幅增加,這就使得難以準確預測流體流過多孔介質通道時的壓降。通過構建多孔介質通道的幾何模型,并求解n-s方程,雖然可以準確預測阻力壓降,但計算時需要劃分大量的網(wǎng)格,很難廣泛應用。本文在相似理論基礎上,以fluent6.3為平臺,建立了顆粒填充多孔介質通道的壓降預測模型,通過求解3維n-s方程,對模型中單相水的絕熱流動進行了數(shù)值模擬。通過與實驗結果進行比較,證明該預測模型對于不同工況下單相流體的壓降計算具有較高的計算精度,誤差范圍小于5%。

輔助高速攝影儀對正方形小通道內(nèi)氮氣-水兩相流向上流動進行可視化觀察,對流動特性進行了實驗研究,獲得了典型的流型圖像。采用數(shù)字圖像處理技術對流型圖像進行了處理,檢測得到氣相的周長、面積,并通過提出的假想圓柱體模型計算和統(tǒng)計得到了截面含氣率。將壓降實驗數(shù)據(jù)分析結果與典型的分相流、均相流壓降模型預測值比較,結果表明,chisholm關系式能較好地預測兩相流的壓降變化,lee&lee關系式和dukler關系式可較好地預測低表觀速度時的兩相流壓降。

以氮氣和水為實驗介質,利用高速攝像機對水力直徑為1.15mm的矩形小通道內(nèi)的氣液兩相垂直向上流動特性進行可視化研究,依次得到泡狀流、彈狀流、攪拌流和環(huán)狀流4種典型的流型圖像。針對小通道內(nèi)氣泡之間相互無遮掩性的優(yōu)勢,運用圖像處理技術對流型圖像分形增強,檢測氣泡邊緣并填充后根據(jù)提出的氣相體積模型,得到兩相流動的含氣率。結合實驗數(shù)據(jù),根據(jù)分液相reynolds數(shù)把流動分為層流區(qū)、過渡區(qū)和紊流區(qū),并對chisholm關系式進行修正,結果表明:修正后的壓降模型能較好地預測本文實驗結果。

直徑彎頭度數(shù)壁厚彎頭半徑彎頭重量彎管面積直管長度直管重量直管面積數(shù)量總重量總面積 117045152450827.397.0700.000.001910.127.78 1170901524501654.7714.1500.000.0011820.2515.56 外徑內(nèi)徑孔徑孔數(shù)厚度重量面積 14051173333250190.900.4697450.52 45°90° 總重量############## 總面積8.8116.59

文章采用激光影像放大系統(tǒng),對垂直放置的100μm×800μm矩形微通道內(nèi)氣液二相流流型進行了實驗觀測和研究,實驗物系為乙醇-空氣體系。根據(jù)實驗結果繪制出流型轉換圖,并進行了分析和討論。實驗觀測到彈狀流、液環(huán)-彈狀流、液環(huán)流、液環(huán)-分層流、分層流和波狀流,而未觀察到氣泡直徑小于微通道內(nèi)徑的氣泡流,其中穩(wěn)定的分層流文獻中尚未見報道。

1、無甲醛環(huán)保玻纖消音風管的制作過程（單位mm） 例如：做一個250×250的玻纖消音空調(diào)風管（全封閉式） 先在玻纖板上開4個45°的槽，每個槽之間的間隔為250，用 刀將第四個槽切開，其他三個槽要注意槽的深度不要超過板的厚 度。 整體內(nèi)貼面，先噴膠，再整體貼上黑色抑菌布。要注意在板的 兩頭開上45°的槽，并把黑色抑菌布在板的邊緣貼好 合管，粘膠，用網(wǎng)格膠帶把拼頭處粘接好，密封。 2、玻纖消音空調(diào)風管，直管改成90°弧角彎頭的圖解公式 eg、 直管長度=(口徑÷2.428+脖長）×2+（內(nèi)r-脖長）×1.44 tg22.5°內(nèi)rxhh直管長度 0.41424130099.774223.974647.496 公式： 直管長度為 2h+2h h=內(nèi)r× tg22.5° h=(內(nèi)r+x)× tg22.5° 內(nèi)r=1/2×x 先合成一

流體流動管道輸送系統(tǒng)模板

采用數(shù)值方法對矩形彎頭中的氣溶膠粒子沉積規(guī)律進行了模擬,并分析了不同的彎頭截面寬高比和彎曲比時粒子的相對沉積率,給出了輸送過程中彎頭內(nèi)粒子的濃度場圖譜.結果指出,粒子沉積率隨彎曲比和粒子stokes數(shù)的增加而上升,湍流擴散對小粒子沉積影響明顯,但大粒子在彎頭內(nèi)的沉積主要受慣性作用控制.

通風管道彎頭內(nèi)粒子沉積的模擬——采用數(shù)值方法時矩形彎頭中的氣溶膠粒子沉積規(guī)律進行了模擬，并分析了不同的彎頭截面寬高比和彎曲比時粒子的相時沉積率，給出了輸送過程中彎頭內(nèi)粒子的濃度場圖譜．結果指出，粒子沉積率隨彎曲比和粒子stokes數(shù)的增加而上升，湍...

帶內(nèi)錐的擴散式分離器內(nèi)兩相流動的數(shù)值模擬——對于一種帶內(nèi)錐的切向進口擴散式方形分離器，利用考慮各向異性的雷諾應力湍流模型和顆粒隨機軌道模型對其內(nèi)部的兩相流動情況進行了數(shù)值模擬，分析了其內(nèi)部不同截面高度的氣相流場的軸向、切向和徑向速度分布，計算...

【目的】考察污泥在排污直管內(nèi)的流動特性、管道壓降及其阻力特性,為排污管道的設計提供參考。【方法】理論分析了直管內(nèi)污泥流量的計算公式及管道輸送沿程阻力系數(shù),并在小型污泥流動試驗系統(tǒng)上進行驗證,同時利用污泥管道輸送試驗,就污泥流量、污泥含水率、排污管管徑對排污直管內(nèi)污泥流動阻力特性的影響進行了研究?！窘Y果】在相同管徑下,隨著污泥流量的增加,管道壓降逐漸增大,當流量平均增大到4~5m3/h時,剪切應力破壞了污泥原有的結構,使其黏度降低,阻力系數(shù)逐漸趨于穩(wěn)定;不同排污直管管徑形成的流動阻力不同,當排污管直徑從20mm增大到32mm時,管道壓降從50000~60000pa/m降到10000pa/m左右,降幅明顯;污泥含水率越低,污泥在排污管中的停滯時間越長,污泥黏性就越高。【結論】污泥流量和管道輸送沿程阻力系數(shù)計算值與試驗值比較吻合,污泥的管道輸送受排污管管徑、污泥流量、含水率及停滯時間等因素的影響。

以垂直向上窄縫矩形通道內(nèi)去離子水為流動介質,對單相等溫流動及恒熱流密度條件下的單相傳熱進行了實驗研究。結果表明,窄縫矩形通道內(nèi)的單相等溫流動特性及單相傳熱特性并未偏離常規(guī)尺度通道內(nèi)的相關規(guī)律,采用經(jīng)典理論解或關系式能獲得較好的預測結果。

垂直管吸收器內(nèi)泡式吸收熱質傳遞過程分析——通過建立垂直管吸收器內(nèi)泡式吸收過程中傳熱傳質的數(shù)學物理模型，研究了泡式吸收方式；利用模型對吸收過程中出現(xiàn)的攪拌流、活塞流、泡狀流等分別進行分析，獲得了泡式吸收方式吸收過程中的一些傳熱傳質特性．

氣液兩相流技術是蒸發(fā)冷卻電機冷卻系統(tǒng)設計的關鍵問題,本文圍繞電機空心導線內(nèi)氣液兩相流動的研究展開論述,從經(jīng)驗模型和唯象模型兩個角度敘述了近年來微矩形管道內(nèi)氣液兩相流動取得的進展及存在的問題,并提出了新的研究方向。介紹了蒸發(fā)冷卻電機在中國的發(fā)展現(xiàn)狀和未來展望

1tan*a/2(n+1)=0.2679背高（mm） rd0.2679 a/2450450180.8325 b/245045060.2775 2tan*a/2(n+1)=0.2679背高（mm） rd0.2679 a/210001000535.8 b/210001000267.9 任意彎頭轉化為直管計算公式：tan（端節(jié)角度）*彎頭彎曲半徑（r=d/r=1.5d)*彎 r=1.5d 彎頭轉化為直管長 a/2=(r+d/2)tan*a/2(n+1)，n=2時彎頭分6節(jié)，每15度,a為彎曲角度(90),d為管子外 b/2=(r-d/2)tan*a/2(n+1)，n=2時彎頭分6節(jié)，每15度,a為彎曲角度(90),d為管子外 r=dmm 下料直管長l=（a/2+b/2）*3 下料直管長l=（a/2+b/2）*3 d)*彎曲角

氧煤燃燒器內(nèi)湍流氣固兩相流動數(shù)值模擬——借助fluentcfd軟件平臺，以套筒式燃燒器為研究對象，根據(jù)其結構參數(shù)，利用數(shù)值計算程序對高爐燃燒器內(nèi)的湍流氣同兩相流動、傳熱和燃燒進行了數(shù)值模擬。計算結果描繪出了氧煤燃燒器內(nèi)的兩相流場、溫度場、揮發(fā)分濃度場...

90o彎頭內(nèi)導流片的優(yōu)化設計 龍血松,彭向和，賈興豪 (重慶大學工程力學系，重慶400044) 摘要:基于三維不可壓時均n-s方程，以彎頭內(nèi)部流體為研究對象，運用cfd軟件對含不同導流片設計 的彎頭內(nèi)流場進行了數(shù)值分析。考慮不同片數(shù)、不同分布的導流片對彎頭內(nèi)部流場的影響。計算結果表明： 導流片的合理設計可有效降低彎頭內(nèi)部流體的流速并改善流場分布，從而有效提高彎頭的可靠性和使用壽 命，亦可為彎頭內(nèi)導流片的設計及優(yōu)化提供理論依據(jù)。 關鍵詞:彎頭；導流片；流場；優(yōu)化 管道系統(tǒng)廣泛地應用于水利、石油、化工等工業(yè)領域，彎頭是管道系統(tǒng)中的常用部件， 因此研究彎頭內(nèi)的流動具有普遍意義。彎頭內(nèi)的流動極其復雜，如管壁附近的分離流動，截 面上的二次流等，這對彎頭的設計提出了很高的要求。為確保彎頭的可靠性和使用壽命，必 須對彎頭的內(nèi)部結構進行合理的設計。 隨著彎管內(nèi)流

水平井的壓降計算是進行水平井產(chǎn)能預測、水平段長度優(yōu)選及水平井完井設計優(yōu)化等的理論基礎,而單相流的水力計算又是進行油水兩相流或油氣水三相流壓降預測的基礎?；谒骄畣蜗嗔黧w流動規(guī)律研究領域的重要學者su建立的壓降模型,考慮該模型預測值偏高的問題,建立了新的射孔完井水平井筒單相流動壓降的改進模型。采用vb.net對模型進行了求解,并與su模型進行了對比。結果表明,建立的改進模型更符合實際情況,可以很方便的應用此模型進行射孔完井水平井筒的壓降預測。

對球形顆粒填充通道內(nèi)的空氣-水豎直向上兩相流動流型進行了可視化實驗研究。實驗段填充球直徑分別為3、5和8mm,氣相表觀流速為0.005～1.172m/s;液相表觀流速為0.004～0.093m/s。實驗觀察得到4種典型流型:泡狀流、串狀流、液柱脈沖流和乳沫脈沖流,并繪制出流型圖,其中脈沖流占據(jù)較大區(qū)域。通過與常規(guī)通道流型圖對比發(fā)現(xiàn):由于填充顆粒的影響,球床通道泡狀流區(qū)域較常規(guī)通道顯著減小。對比3種球床通道流型圖得到:隨著顆粒直徑的增加,串狀流區(qū)域增大;在低液相流速下,對于8mm直徑顆粒,串狀流可直接過渡到乳沫脈沖流。

本實驗以氟利昂-113作為工作流體,對豎直方管內(nèi)向上兩相流動的臨界熱流密度(criticalheatflux,chf)進行了實驗研究.實驗主要參數(shù)的范圍為:質量流速650～1800kg/(m2s);進口壓力380～550kpa;入口干度,過冷～1.0.重點分析了質量流速,壓力,進出口干度對chf值的影響.實驗結果表明:chf值隨質量流速的增大而增大,隨壓力的升高有所減小,隨進口干度的增加基本呈現(xiàn)線性下降趨勢,同時在發(fā)生臨界熱流現(xiàn)象后,出口干度基本保持不變.

單井回灌地源熱泵系統(tǒng)是一項建筑節(jié)能的新技術,其地下?lián)Q熱器涉及復雜的地下水滲流及換熱問題。要分析單井回灌地源熱泵系統(tǒng)的地下傳熱過程,首先得解決系統(tǒng)運行過程中地下水流動問題。本文通過對單井系統(tǒng)地下流場的分析在簡化假設的基礎上建立了數(shù)學模型,通過數(shù)值計算表明承壓含水層完整井系統(tǒng)抽水段與回灌段長度基本相等,井筒壁上降深及徑向滲流速度沿井深方向基本程線性變化,系統(tǒng)回灌率受徑向滲透系數(shù)影響較大。

垂直u型管地下?lián)Q熱器性能的預測在地源熱泵系統(tǒng)設計中是非常重要的,需要高效率和準確預報傳熱模型。在此提出了單孔地下?lián)Q熱器準確的一維瞬態(tài)數(shù)值模型,并給出了兩個計算算法,使用任意隨時間變化的負荷或輸入入口溫度,對預測u型管出口溫度和土壤溫度的兩種算法,與一維數(shù)值模型進行了比較,在固定和可變負荷情況下分析模型對計算精度的影響,討論了三個鉆孔測試數(shù)據(jù),驗證數(shù)值模型的準確性。得出的初步結論是,一維數(shù)值模型相當準確,模擬全年時間約52s,以60s一步的時間和空間0.033～0.067m增量離散格式是可取的。