低矮建筑周邊的建筑對其平屋蓋上風壓的干擾分析

低矮建筑通常都是成群出現(xiàn)的,周邊建筑對被包圍建筑的風荷載存在干擾效應。通過剛性模型表面測壓風洞試驗對被同類周邊建筑所包圍的平屋面低矮建筑表面風壓系數(shù)進行測量,分析周邊建筑的建筑面積密度、相對高度及排列方式對被包圍建筑平屋面上的最大局部負風壓及最大屋面升力的干擾因子的影響。試驗結果顯示,最大局部負風壓的干擾因子除少數(shù)周邊建筑面積密度很低或相對高度較矮時大于1.0外,多數(shù)情況下都小于1.0;所有存在周邊建筑的試驗工況中最大屋面升力的干擾因子總是小于1.0;兩個干擾因子都隨周邊建筑面積密度的增大而減小;當周邊建筑的相對高度小于1.0時,兩個干擾因子都隨周邊建筑相對高度的增大而減小,但當周邊建筑的相對高度大于1.0時,兩個干擾因子對周邊建筑相對高度的變化不敏感。基于上述試驗結果,將兩個干擾因子擬合成周邊建筑面積密度及相對高度的函數(shù)形式,為低矮建筑的設計提供依據(jù),為建筑結構荷載規(guī)范的修訂提供參考。

釀成災難。欠即可造福于人類，也可以使人們辛勤的勞動戍果毀于 ，使其熟悉肖防技術規(guī)范，按照規(guī)范施工；并要定期通報施工 度認真負責，才能做好建筑消防設旋工程質量工作。

周邊高層建筑可能對大跨屋蓋結構表面的風荷載產生較大影響。施擾建筑相對位置對屋蓋總體受力和局部受力都會產生干擾效應,通過對施擾建筑處于不同干擾位置對大跨屋蓋結構干擾效應的研究,得出施擾建筑的最不利干擾位置。

對2個完全相同的串列方形高層建筑模型進行了受擾建筑風壓測量的風洞試驗。根據(jù)試驗結果,分析了施擾模型相對位置和高度變化對受擾模型局部風壓的影響。結果顯示,高度比固定,迎風面平均風壓在間距比小于3時為負壓,大于3時為正壓,側風和背風面平均負風壓及各個面脈動風壓均在間距比等于3時取得最大值。高度比變化,間距比小于3時,迎風面平均負風壓隨高度比的增大而增大,側風和背風面則均在等高時取得最小值,和平均風壓不同,迎風、側風面脈動風壓均在等高時取得最大值,背風面在等高時取得最小值;當間距比大于3時,平均風壓在各個面上均隨高度比的增大而減小,脈動風壓在迎風和側風面隨高度比的增大而增大,背風面則在等高時取得最小值。

基于低矮建筑表面風壓測量風洞試驗數(shù)據(jù),分析了低矮建筑各部位風壓系數(shù)的概率統(tǒng)計特征。分析結果顯示,在迎風墻、屋蓋上風區(qū)和側墻上風區(qū)以及斜風時屋蓋某些關鍵測點上,風壓系數(shù)的偏度系數(shù)和峰度系數(shù)都嚴重偏離高斯過程對應值,表現(xiàn)出很強的非高斯性;在背風墻、屋蓋下風區(qū)和側墻下風區(qū),盡管風壓系數(shù)的偏度系數(shù)接近高斯過程對應值,但峰度系數(shù)仍然偏大,風壓系數(shù)仍然是非高斯性的。將利用峰值因子法得到的模型各測點上的最不利正、負風壓系數(shù)與直接觀察法得到的結果進行了對比,結果表明,峰值因子法低估了墻面上的最不利正、負風壓系數(shù),低估了屋蓋上的最不利負風壓系數(shù),但高估了屋蓋上的正風壓系數(shù),估計誤差率在-37%～+120%之間。

提出通過在風洞試驗中多通道測量剛性模型表面瞬態(tài)風壓并進行積分的方法研究高層建筑的動態(tài)風干擾。模型表面的瞬態(tài)風壓利用多通道同步壓力測量而得到。為提高數(shù)值積分精度,測壓孔位置按高斯求積節(jié)點布置。設計了表面布置有測壓孔的受擾高層建筑剛性模型和三種不同高度的干擾建筑模型,研究了相同高度以及不同高度的兩個高層建筑之間的順風向和橫風向動態(tài)風干擾。借助干擾因子討論了近鄰建筑的位置、距離以及樓高對受擾建筑基礎動態(tài)傾覆力矩的影響規(guī)律,并與傳統(tǒng)方法所得結果作了比較。

以上海陸家嘴地區(qū)的環(huán)球金融中心為研究對象,根據(jù)剛性模型測壓風洞試驗結果,研究在周邊建筑干擾下,超高層建筑的表面風壓系數(shù)和各層風力系數(shù)的幅值特征。研究發(fā)現(xiàn):當密集建筑群位于環(huán)球金融中心上游時,會使其下部被遮擋面的正壓力均值減小,甚至可能變成負壓力,而對壓力根方差的影響比較復雜,有可能使其增大2～3倍,也有可能使其減小;當金茂大廈位于環(huán)球金融中心上游時,會使其被遮擋面的正壓力均值減小,甚至可能變成負壓力(絕對值有可能會增大1倍),也可能使其被遮擋面的壓力根方差增大1～2倍;當金茂大廈和周邊密集建筑群位于環(huán)球金融中心的下游時,風壓幅值的干擾效果不太明顯;當金茂大廈位于環(huán)球金融中心上游時,對其中下部各層風力系數(shù)幅值影響較大,而在上游金茂大廈和密集建筑群的共同干擾下,環(huán)球金融中心下部的風力系數(shù)幅值非常紊亂。研究為超高層建筑在周邊建筑干擾下的玻璃幕墻和結構抗風設計等提供參考。

采用基于rans的sst(shearstresstransport)k-ω湍流模型對不同屋面坡角下雙坡屋頂?shù)桶ㄖ谋砻骘L壓及周圍定常風場進行數(shù)值模擬,深入分析了坡角對結構周圍流場及其表面風壓的影響.在理解建筑周圍流場結構的基礎上,對中美澳3國風荷載規(guī)范中關于封閉式雙坡屋頂?shù)桶ㄖ黧w結構的相關規(guī)定做了詳細比較.結果表明,采用sstk-ω模型結合適當?shù)倪吔鐥l件,可較準確地預測結構表面平均風壓系數(shù)及周圍定常流場;分析建筑周圍流場結構有助于理解并對比分析規(guī)范中的相應規(guī)定.通過規(guī)范比較可知,中國規(guī)范相對簡單,美澳規(guī)范則較為詳細的考慮了屋面坡角、建筑長寬比、氣流分離及再附著等因素對風壓系數(shù)的影響.最后,結合數(shù)值模擬的結論,給出中國規(guī)范相應規(guī)定的細化建議.

以2幢相鄰高層住宅建筑物為物理模型,以表征自然通風主要動力的風壓差系數(shù)cp′為研究對象,采用計算風工程學的方法進行干擾效應對自然通風影響的研究,并對采用的數(shù)值方法進行風洞試驗驗證.研究結果表明:上游建筑物的存在對下游建筑物上的cp′值干擾作用明顯;來流方向對上游和下游建筑物上的cp′值影響都很大,增大來流入射角有利于建筑物上cp′值的提高;在常見的住宅建筑群建筑間距范圍內,增大建筑間距不能有效地提高受擾建筑物的cp′值.

研究多個主開洞的低矮建筑風壓特性對于其抗風意義重大,但目前此類研究有限。依托cfd數(shù)值模擬計算平臺,研究單面多個主開洞和多面多個主開洞的低矮建筑的風壓分布特性。研究典型低矮建筑在單面多主開洞和多面多主開洞時,不同風速和風向角下的表面平均風壓變化規(guī)律。分析得到多個開洞建筑的洞口位置、洞口數(shù)量和分布對平均風壓系數(shù)的影響規(guī)律,發(fā)現(xiàn)單面多個主開洞和多面多個主開洞的低矮建筑的風壓分布特性。對于多面多個主開洞建筑,發(fā)現(xiàn)并提出"通口效應"的存在。研究成果可為多個主開洞低矮房屋的抗風設計提供參考。

在同濟大學tj2邊界層風洞中進行了上海環(huán)球金融中心氣動彈性模型的風洞試驗,分析了距離較遠且高度約為環(huán)球金融中心一半的周邊建筑以及距離較近且高度與環(huán)球金融中心相當?shù)慕鹈髲B對環(huán)球金融中心頂部平動和轉動平均位移、均方根位移和絕對最大加速度的干擾效應.結果表明:當高層密集建筑群(不考慮金茂大廈)集中在上游或上游偏一側時,會對平均值和均方根有一定的影響,特別是扭轉響應,當高層密集建筑群集中在下游時,影響很小;當金茂大廈位于環(huán)球金融中心的上游或上游稍偏一側時,會減小環(huán)球金融中心的平動平均位移響應,表現(xiàn)為擋風效應,其尾流會增大環(huán)球金融中心的平動均方根位移響應,而當遮擋效應使得平均或脈動壓力在形心軸兩側分布不均時會增大轉動平均或均方根位移響應.與以往研究不同的是,當金茂大廈位于環(huán)球金融中心下游或下游偏一側時,會改變環(huán)球金融中心的漩渦脫落頻率,當漩渦脫落頻率和結構第一階固有頻率接近時,會在該頻率振動方向產生顯著的渦激共振現(xiàn)象.當金茂大廈位于環(huán)球金融中心一側時會產生狹道效應(穿堂風),可能會對水平和扭轉的平均和均方根位移響應產生影響,視狹道方位和壓力分布狀況而定.

從建筑群風效應的角度出發(fā),運用數(shù)值模擬方法,結合風洞模型試驗對群體低層四坡屋面房屋周圍的風場及表面風壓進行了計算和分析,并與雙坡屋面建筑群做比較,在單體數(shù)值模擬計算結果和風洞試驗結果有較好吻合的前提下,獲得了有相鄰建筑干擾的情況下,低層四坡屋面房屋的表面風壓的變化規(guī)律,為群體建筑的合理建筑形式及結構抗風設計提供理論依據(jù)。

為研究超高層建筑風致內壓的干擾效應,在不同干擾工況下對一典型開洞超高層建筑進行了內壓風洞試驗.分析了不同截面寬度、不同高度施擾建筑干擾下的平均與峰值內壓干擾因子的分布規(guī)律,并通過功率譜分析,研究了有、無干擾建筑時脈動內壓的能量分布.結果表明:有、無干擾下的超高層建筑風致內壓近似服從高斯分布;串列布置時,隨著施擾建筑與受擾建筑的截面寬度比的增大,內壓干擾因子逐漸減小;在并列布置且側面開洞時,平均與峰值內壓均呈放大效應,且干擾因子隨著寬度比的增大而隨之增加,峰值內壓干擾因子最大值為1.33,此時若并列間距較小時,旋渦脫落共振峰值消失,但helmhohz共振峰值能量會被大幅提高;當串列布置且施擾建筑高度與開洞所在高度相近時,側面開洞受擾建筑的峰值內壓始終被放大,峰值內壓干擾因子最大值為1.12.

wcdma上行干擾排查案例（phs引起的干擾） 一問題描述 某地wcdma網(wǎng)絡的網(wǎng)管統(tǒng)計顯示，全網(wǎng)大部分小區(qū)的rtwp值較正常情況均有不同程度的抬 升，上行干擾較為嚴重。正常情況下，wcdma的上行底噪應在-106dbm左右，而后臺統(tǒng)計得 到的rtwp值，大部分在-103dbm以上，小部分在-100dbm以上，干擾最為嚴重的小區(qū)，rtwp 值在-85dbm左右，較正常情況有20db的抬升。 這些明顯受到干擾的小區(qū)的地理分布如下圖所示： 結合干擾小區(qū)的地理位置分布，扇區(qū)朝向，以及干擾強度大小進行分析，看不出明顯的規(guī)律， 不像是某個集中的干擾源導致的干擾。 二干擾排查過程 在分析了干擾小區(qū)的基本特征后，干擾排查小組挑選干擾最為嚴重的圖書館站點作為重點排 查對象。 首先，后臺維護人員采集了圖書館各小區(qū)的dms接收場強測試數(shù)據(jù)，其中干擾最為嚴重的 第2

走在陌生城市的街巷，偶然低頭，看到刻有各種圖案的下水道并蓋，相信你不僅會收獲一種美的享受，還會由衷地為這座城市打上不少好評分。

plc在工業(yè)控制中有著非常廣泛的應用；是工業(yè)自動化生產中非常重要的技術；直接影響工業(yè)生產的安全性與經(jīng)濟性，

plc控制系統(tǒng)的性能直接決定了工業(yè)生產的安全以及經(jīng)濟運行的平穩(wěn)性，而plc控制系統(tǒng)的干擾源則直接影響著系統(tǒng)的運行水平?；谏a的需求，本文對plc控制系統(tǒng)的各種外部干擾源進行了分析，并針對這些問題制定了相應的抗干擾對策，最終的目的在于提高plc系統(tǒng)的控制能力，促進工業(yè)進步。

華唐立交是重慶市江北區(qū)城市道路網(wǎng)絡中的重要節(jié)點,該立交是由公路交通和軌道交通組成。本次ansys有限元分析立交下穿匝道a、b線施工對軌道三號線頂面和側面的影響。分析結果顯示下穿匝道a、b線施工對軌道三號線頂面和側面有較小的影響,為了安全起見可以考慮對軌道三號線進行局部的加固。

現(xiàn)行《建筑結構荷載規(guī)范》并未給出橢圓形平面鞍形屋蓋的風荷載體型系數(shù),針對這個問題,基于數(shù)值風洞方法具有成本低,速度快,結果采集更為全面等顯著優(yōu)點,利用cfd知識,運用fluent軟件,對橢圓形平面鞍形屋蓋的平均風壓力系數(shù)進行了數(shù)值模擬,重點討論了風向角對數(shù)值模擬結果的影響,為合理確定橢圓形平面鞍形屋蓋的平均風壓力系數(shù)提供參考。

在文章中,通過plc控制的干擾問題的分析,以便找出干擾原因,在plc控制系統(tǒng)中,以便可以控制干擾源,從而能夠徹底解決plc抗干擾的問題,plc系統(tǒng)采用隔離的方法,來提高它的安裝技術,可提高plc系統(tǒng)運行的可靠性和穩(wěn)定性,從而提高電力系統(tǒng)運行的效率。

實用標準文案 文檔大全 鹽官景區(qū)西學弄及春熙路商業(yè)街一期ⅰ標段工程對 周邊建筑及文物保護施工方案 一、工程概況 工程名稱：鹽官景區(qū)西學弄及春熙路商業(yè)街一期ⅰ標段 工程地址：海寧市鹽官景區(qū) 建設單位：海寧市鹽官景區(qū)綜合開發(fā)有限公司 監(jiān)理單位：浙江海辰工程監(jiān)理咨詢有限公司 設計單位：浙江省古建筑設計研究院 施工單位：紹興市園林建設有限公司 本工程由紹興市園林建設有限公司承建，位于海寧市鹽官景區(qū)；總 地上建筑面積約為1177.21m2。本工程為仿古公共建筑組群，結構層 數(shù)一、二層，結構形式為框架結構部分木結構。 本工程場地周邊有文物（海神廟位于本工程東北方向）、建筑（新 建孔廟位于正南方向），且位于鹽官風景區(qū)。海神廟位于海寧市西南 角，錢塘江北岸，2001年6月與鹽官海塘一起并列為第五批全國重 點文物保護單位。海神廟始建于公元1730年，由當時的雍正帝下旨， 皇家撥款修建的一座仿

在相鄰建筑物的干擾下,受擾高層建筑的風荷載與其在孤立狀態(tài)下相比會有較大的變化。本文采用動態(tài)測力天平技術,通過模型風洞試驗研究了方形截面高層建筑在周邊另一個同樣建筑的氣動干擾下,其平均、脈動和峰值扭轉風荷載的干擾效應,分析了建筑物間距、風場和風向角等參數(shù)的影響。研究表明,高層建筑扭轉荷載的干擾效應很顯著,b類風場0°風向角下,峰值扭矩干擾因子ifp可達2.1,45°風向角下更可高達3.5。最后通過分析受擾模型的基底扭矩譜討論了上游建筑旋渦脫落的影響。