大石門水電站豎井式溢洪道水力特性試驗

本文通過半整體水工模型試驗對其溢洪道水力設計中存在的問題進行了試驗研究,采用了帶急彎的曲面貼角窄縫挑流鼻坎并結(jié)合該工程的具體特點對其進行了局部修改后,較好地解決了該溢洪道水舌導向與消能防沖問題,并且大幅度的降低了出口邊墻高度,方便了設計與施工,該成果已被設計單位采用.

通過新疆維吾爾自治區(qū)庫馬拉克河小石峽水電站溢洪道水力學模型試驗,對其原設計方案的消能工結(jié)構(gòu)形式進行了優(yōu)化。試驗表明,消力池段在通過設計流量30年一遇洪水1856.20m3/s時,池內(nèi)不能形成完整水躍,水躍前后波動劇烈,水流大量溢出,原設計方案的邊墻高度、池長均不能滿足過流要求。提出采用減小消力池池深、設置分流趾墩-消力墩-低消能坎的綜合式消力池代替原設計方案的常規(guī)消力池的修改方案,在設計流量下進行泄水試驗,試驗結(jié)果表明,在分流趾墩、消力墩、低消能坎的聯(lián)合作用下,消力池內(nèi)形成強迫水躍,流態(tài)明顯改善,水躍長度減小,躍后水深降低,消能率提高。采用分流趾墩-消力墩-低消能坎的綜合式消力池可有效縮短消力池池長,降低邊墻高度,節(jié)省工程造價,試驗結(jié)果可為優(yōu)化工程設計及其他同類工程優(yōu)化消力池提供參考。

文章介紹了大石門水電站大壩瀝青心墻混合料配合比設計及現(xiàn)場實際應用情況,通過試驗分析了瀝青、骨料等配合比例,并提出推薦配合比,對瀝青混凝土應用有借鑒意義。

針對工程建設工期緊、地處高寒地區(qū),年有效施工時間短的實際情況,提前找出影響工程進度的原因,提前啟動設計優(yōu)化工作,在施工過程中采取圍堰防滲方式優(yōu)化,冬季采取相應措施后進行瀝青混凝土心墻澆筑施工等措施,加快了工程進度。

介紹金平水電站豎井溢洪道的結(jié)構(gòu)型式、水力計算和水工模型試驗成果。

金平水電站豎井溢洪道設計——金平水電站大壩為瀝青混凝土心墻堆石壩，不允許布置壩身泄水建筑物。兩岸岸坡較陡，無天然埡口，且多被深覆蓋層覆蓋，岸邊泄水建筑物布置困難。經(jīng)研究認為布置豎井溢洪道可利用導流隧道作為退水隧洞，既有效的解決了泄水建筑物布置...

文章對達克曲克水電站溢洪道進口體型原設計方案進行優(yōu)化,推算進口導墻控制方程,保證水流平順穩(wěn)定進入泄槽,滿足溢洪道正常使用。

針對瓦村水電站溢洪道出口水流挑距過大、水舌空間擴散效果不佳、入水區(qū)域集中、泄洪消能效果差及泄槽內(nèi)水翅現(xiàn)象嚴重等問題,采用比尺為1∶60的正態(tài)物理模型對溢洪道體型進行優(yōu)化試驗研究。結(jié)果表明,在閘墩尾部加設尾墩,使泄槽段水流流態(tài)有了極大的改善,水流平順,基本上消除了水翅現(xiàn)象;采用連續(xù)燕尾挑坎使溢洪道出口水舌合理歸槽,空中擴散效果良好,解決了入水集中的問題,消能效果較好,所提挑坎布置形式可供相關工程參考。

巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性評價更多地依靠工程地質(zhì)分析,但大石門水電站構(gòu)筑物穩(wěn)定性采用赤平極射投影法進行評價,從巖質(zhì)邊坡的結(jié)構(gòu)面和邊坡的臨空面的空間組合關系入手,更能直觀、合理做出邊坡穩(wěn)定性狀態(tài)評價。

龍灘水電站溢洪道的大單寬流量及高水頭特性決定了摻氣設施設置的復雜性,過高的摻氣坎可能使得挑射水流高程較高,增加導墻的高度,進而增加工程造價;而過低的摻氣設施可能使得摻氣不充分,進而產(chǎn)生負壓,影響摻氣設施的安全性。文章通過多個試驗方案選定能前、后期結(jié)合的龍灘水電站溢洪道(低坎)前期人工摻氣系統(tǒng)的形式和幾何尺寸,并論證了該系統(tǒng)的減(免)蝕效果?？蔀轭愃乒こ淘O計提供參考。

為改善中咀坡水電工程溢洪道進水渠流態(tài),提高泄流能力,通過試驗對進水口中墩進行優(yōu)化設計,提出了變寬度淹沒式斜尾墩的最優(yōu)設計方案;驗證該方案在流態(tài)和泄流能力方面都達到了令人滿意的效果。

大石門水電站位于內(nèi)蒙古赤峰市克什克騰旗境內(nèi)的西拉沐倫河干流上游，是西拉沐倫河的控制性工程。文章闡述了該工程大壩的基礎設計。

對擬建水庫的長、短旁通洞排沙效果進行了水工模型試驗研究,試驗中率定了旁通洞的泄流能力;觀測了旁通洞進口及洞內(nèi)流態(tài);測量了長、短旁通洞在正常水位下,宣泄不同流量時的含沙量等.試驗結(jié)果表明：在閘門全開情況下,長、短旁通洞的泄流能力均超過200m3/s;在輸沙模數(shù)1200t/km2考慮下,長旁通洞方案中水典型年過機年平均含沙量為51.3g/m3,短旁通洞方案中水典型年過機年平均含沙量為59.0g/m3.研究結(jié)果證明：長、短旁通洞泄流能力均滿足分流要求、旁通洞進口段與導流洞結(jié)合段無不良流態(tài)、短旁通洞的輸沙能力略優(yōu)于長旁通洞方案.

對擬建水庫的長、短旁通洞排沙效果進行了水工模型試驗研究,試驗中率定了旁通洞的泄流能力；觀測了旁通洞進口及洞內(nèi)流態(tài)；測量了長、短旁通洞在正常水位下,宣泄不同流量時的含沙量等。試驗結(jié)果表明:在閘門全開情況下,長、短旁通洞的泄流能力均超過200m3/s；在輸沙模數(shù)1200t/km2考慮下,長旁通洞方案中水典型年過機年平均含沙量為51.3g/m3,短旁通洞方案中水典型年過機年平均含沙量為59.0g/m3。研究結(jié)果證明:長、短旁通洞泄流能力均滿足分流要求、旁通洞進口段與導流洞結(jié)合段無不良流態(tài)、短旁通洞的輸沙能力略優(yōu)于長旁通洞方案。

水口水電站溢洪道事故檢修閘門動水關閉 試驗 水口水電站溢洪道事故檢修閘門動水關閉試驗 水口水電站溢洪道事故檢 修閘門動水關閉試驗 閩江i程局(福州350003)陳仰熙 tf i/ 【摘要1介紹試驗情況,由于持住力大大超過原設計值,造成門機卷揚 機構(gòu)過負荷 破壞,提出了面板水封均在下游側(cè)的檢修閘門,動水關閉時持住力計算 方法,和減少持住 力的設想.廿i董陵連 【關鍵詞】旦衛(wèi);墊壟羞圃試駐;塹l 水el水電站溢洪道事故檢修閘門,為露行情況. 頂式定輪閘門,面板水封均在下游側(cè),孔口凈 寬15m,設計水頭22.345m,閘門分三節(jié),由 手動大肖子連接,總重227t,設計由壩頂2× 160t門式啟閉機啟閉,靜水起門,動水下降, 作為溢洪道弧形閘門檢修或事故時的保護. 門式啟閉機的額定負荷2×160t是按檢修閘 門動水下降

介紹試驗情況,由于持住力大大超過原設計值,造成門機卷揚機構(gòu)過負荷破壞,提出了面板水封均在下游側(cè)的檢修閘門,動水關閉時持住力計算方法,和減少持住力的設想。

本文主要對漢中市石門水庫管理局水電站增效擴容改造工程中電站綜合自動化布置概況、計算機監(jiān)控系統(tǒng)信息流程等做了闡述。

通過1∶40的整體水工模型試驗,對某水電站表孔溢洪洞的泄流能力進行驗證。通過觀測分析各工況下表孔溢洪洞進口控制段流態(tài)、水深、流速,得出水位~流量關系曲線以及水位~流量系數(shù)關系曲線。根據(jù)試驗結(jié)果,對原設計方案進行優(yōu)化設計并提出合理化建議,消除了泄流過程中的不利流態(tài),使泄流能力達到設計要求。

通過物理模型試驗和數(shù)值模擬計算,對比研究了不同有壓出口高度時多級洞塞泄洪洞各項水力特性參數(shù),分析了出口高度對泄洪洞泄流能力、洞身壓強及消能率的影響。結(jié)果表明,隨著出口高度的降低,泄洪洞泄流量減小,流量系數(shù)增大；洞身壓強整體呈增大趨勢,出口壓坡高度的變化主要對洞塞及其以后洞段的壁面壓強影響較大,而對上平段影響相對較弱；泄洪洞整體消能率逐漸減小,出口高度對豎井洞塞和壓坡洞塞消能率影響較大,而對水平洞塞組的消能率影響甚微。

=1．8065，令=0．o602，令=o1，0．0725．設計水位974．13m．模型布置見 圖i． (一)門槽流態(tài) 減壓及常壓試驗均表明“．左右 門槽在各級水位下均產(chǎn)生大尺度立軸旋 媧．流經(jīng)門槽的水流撞擊下游棱角．其 —股水流隨主槽流向下游，另—殷水 流在門槽內(nèi)貼壁劇烈旋滾，旋渦呈圓角 方l形，直串底板．沿垂直方向上部呈柱 體狀．底部呈漏斗型．旋渦底端從下游 棱角處分離進入主流．并挾帶大量氣 泡．同時門槽下游棱角分離出的水流又 在渥奇面上形成大尺度旋渦． c-")門槽的空化特性 圖2為閘門全開，水位974．13m， 在減壓箱不同真空度下所測得的門槽噪 幾竺 l 圖1模型布置圖 水昕囂 flair。9‘1‘％塒，s，％ l帥i弼。o 『nhl ， ·————1高：—守——

高水頭泄水建筑物泄水時,其固體表面必然要承受水流脈動壓力作用。在其邊界發(fā)生突變的部位,觀測并分析脈動壓力及其頻率變化特性對建筑物安全運行具有一定的重要作用。本文根據(jù)東風水電站溢洪道原型觀測資料,對其鼻坎脈動壓力特性進行了分析,并在分析的基礎上,結(jié)合模型試驗資料,對已有的關于脈動壓力及其頻率相似性問題談了一些自己的意見。希望能為工程設計和試驗提供一點參考依據(jù)。

洞式溢洪道為云口水電站唯一的永久泄洪建筑物.其具有自身的特點和設計難點.在設計中,主要利用1:50的水工模型試驗,對溢洪道的引渠、堰閘段、泄槽的摻氣減蝕、弧形挑流鼻坎等的設計進行了研究和改進,解決了溢洪道的水力學、結(jié)構(gòu)和異形挑流鼻坎的體型設計.可供類似工程借鑒.