國產(chǎn)T91鋼管手工氬弧焊接頭的高溫性能

高溫合金gh4169氬弧焊接頭的高溫組織和力學(xué)性能——通過650oc高溫拉伸和高溫持久拉伸試驗(yàn)和光鏡分析手段，對(duì)高溫合金gh4169氬弧焊接頭的組織形態(tài)和力學(xué)性能進(jìn)行了研究．結(jié)果表明：接頭的高溫抗拉強(qiáng)度優(yōu)于母材，但塑性顯著下降，高溫持久強(qiáng)度接近母材．母材基體...

攪拌摩擦焊及氬弧焊接頭的組織形貌——對(duì)1060鋁合金進(jìn)行了攪拌摩擦焊和氬孤焊，對(duì)比分析了2種工藝方法對(duì)鋁合金焊接接頭組織演變行為的影響，結(jié)果表明：雙面氬弧焊接頭組織表現(xiàn)出明顯的鑄態(tài)組織，并且靠近熔池的柱狀晶沿母材向?qū)又行木€顯著增大，所產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)...

鈦合金活性焊劑氬弧焊接頭組織分析——采用北京航空制造工程研究所研制的ftr一0l鈦合金活性焊劑進(jìn)行了a·tig焊及常規(guī)tig焊焊接tc4鈦合金工藝對(duì)比試驗(yàn)。利用金相試驗(yàn)方法對(duì)兩種焊接接頭的結(jié)晶組織形貌進(jìn)行了詳細(xì)的對(duì)比和分析，并對(duì)焊接接頭區(qū)域的化學(xué)組成進(jìn)行了...

采用北京航空制造工程研究所研制的ft-01鈦合金活性焊劑進(jìn)行了a-tig焊及常規(guī)tig焊焊接tc4鈦合金工藝對(duì)比試驗(yàn)。利用金相試驗(yàn)方法對(duì)兩種焊接接頭的結(jié)晶組織形貌進(jìn)行了詳細(xì)的對(duì)比和分析,并對(duì)焊接接頭區(qū)域的化學(xué)組成進(jìn)行了測試和分析。結(jié)果表明,鈦合金活性焊劑對(duì)焊接接頭的宏觀組織形貌有明顯影響,但對(duì)焊接接頭的化學(xué)組成沒有影響。

0引言t91/p91鋼是一種改進(jìn)的9cr-1mo鋼,它是在9cr-1mo鋼的基礎(chǔ)上添加v,nb,n等合金元素的馬氏體耐熱鋼,上世紀(jì)90年代中期被引入我國,并廣泛應(yīng)用,掌握其焊接操作方法也就成了使用t91/p91鋼的關(guān)鍵。1主要應(yīng)用范圍在美國材料試驗(yàn)學(xué)會(huì)(astm)和美國機(jī)械工程師學(xué)會(huì)(asme)標(biāo)準(zhǔn)中,t91代表鍋爐用小管,p91代表大直徑鋼管,f91代表鍛鋼。t91/p91鋼具有良好沖擊性能和高溫強(qiáng)度,目前廣泛應(yīng)用于電廠中的鍋爐過熱器

通過對(duì)t91/p91鋼中聲速的理論計(jì)算和實(shí)際測試,利用聲波的反射規(guī)律和運(yùn)用幾何關(guān)系,計(jì)算了常用不同k值探頭在對(duì)t91/p91鋼進(jìn)行超聲波探傷中的k值變化、深度和水平距離的差異。用常用探頭和普通試塊即可完成t91/p91鋼管焊接接頭以及與t91/p91鋼對(duì)接的普通低合金鋼焊接接頭的超聲波探傷。

采用tgs-9cb和tig-r31兩種焊絲tig焊接t91/12crmov鋼,通過試驗(yàn)對(duì)比,分析了兩種焊絲焊接t91/12crmov鋼接頭的力學(xué)性能和顯微組織。結(jié)果表明:兩種焊絲t91/12crmov鋼焊接接頭的抗拉強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度均符合規(guī)范要求;tgs-9cb焊絲的t91/12crmov鋼焊接接頭存在碳化物的聚集,有脆性相,tig-r31焊絲的效果更佳。

t91鋼管多采用tig焊,焊接接頭高溫力學(xué)性能對(duì)t91鋼的應(yīng)用起至關(guān)重要的作用。采用不同的高溫試驗(yàn)工藝對(duì)t91鋼管的tig焊接頭進(jìn)行處理,分析tig焊接頭在力學(xué)性能和顯微組織上的差異。試驗(yàn)結(jié)果表明:高溫試驗(yàn)前后,t91鋼管tig焊接接頭的力學(xué)性能變化不大,馬氏體組織增大,晶間析出了碳化物。碳化物在t91鋼管tig焊接接頭保持高溫力學(xué)性能穩(wěn)定性中起決定性作用。

氬弧焊接接頭疲勞壽命預(yù)測——對(duì)ta15鈦合金板材進(jìn)行氬弧焊對(duì)接焊后，加工成光滑疲勞試件進(jìn)行r=0．5，0．06的高周疲勞|s一ⅳ曲線測試。試驗(yàn)后對(duì)試樣斷口進(jìn)行掃描電鏡(sem)分析發(fā)現(xiàn)，疲勞源大多位于焊接區(qū)域的氣孔或夾雜等焊接缺陷處。以焊接處微觀結(jié)構(gòu)缺陷尺寸作...

10cr9mo1vnb鋼手工氬弧焊焊接接頭的高溫力學(xué)性能——文中對(duì)10cr9molvnb鋼手工氬弧焊焊接接頭進(jìn)行了高溫時(shí)效前后的力學(xué)性能和持久強(qiáng)度驗(yàn)．利用透射電鏡(tem)、掃描電鏡(sem)及能譜儀(eds)對(duì)10cr9molvnb鋼手工氬弧焊焊接接頭的顯微組織及沖擊斷口的斷裂形貌進(jìn)行了...

以某鍋爐廠t91鋼管環(huán)形焊接接頭為研究對(duì)象,采用均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì),以焊接電流、焊接電壓、焊接速度、預(yù)熱溫度、焊后熱處理溫度、保溫時(shí)間作為可調(diào)整的工藝參數(shù),使用abaqus有限元分析軟件對(duì)焊后熱處理的接頭殘余應(yīng)力進(jìn)行模擬。通過rbf神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和粒子群算法對(duì)焊接參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,并采用優(yōu)化后的焊接參數(shù)進(jìn)行了試驗(yàn)。結(jié)果表明,通過均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)的方法得到rbf神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)擬合用的訓(xùn)練樣本是可行的,大大降低了數(shù)據(jù)計(jì)算量。在優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)下預(yù)測的焊后最大殘余應(yīng)力與實(shí)際模擬值相近。采用優(yōu)化的焊接參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn)得到的接頭金相檢驗(yàn)合格。

t91鋼熔焊時(shí)易出現(xiàn)硬質(zhì)相及裂紋,嚴(yán)重影響其焊接性能。采用fesib和nib2復(fù)合中間層擴(kuò)散焊焊接t91鋼,研究了不同溫度下擴(kuò)散焊接頭的組織和性能。結(jié)果表明:采用復(fù)合中間層合金和合適的焊接溫度,可避免t91鋼熔焊時(shí)易出現(xiàn)硬質(zhì)相及裂紋,接頭組織與母材相似且連續(xù),力學(xué)性能達(dá)到母材的水平。

國產(chǎn)T91鋼管焊接、力學(xué)及工藝性能的評(píng)定

二、公路篇 1 第四章鋼筋工程 第4節(jié)鋼筋手工電弧焊 1.適用范圍 公路工程及市政公用工程鋼筋連接鋼筋直螺紋接頭施工。 2.施工流程 3.控制要點(diǎn)（為更能說清楚，可以圖文并茂，也可不插） 3.1鋼筋下料 鋼筋切口端面應(yīng)與鋼筋軸線基本垂直，宜用切斷機(jī)和砂輪切 斷，鋼筋頭部不能呈馬蹄形和撓曲，出現(xiàn)撓曲時(shí)應(yīng)調(diào)直，不得用氣 割下料。 3.2鋼筋直螺紋加工 必須使用合格滾絲機(jī)加工鋼筋端頭螺紋。螺紋的牙形、螺距等 必須與連接套牙形、螺距一致。 加工鋼筋端頭螺紋，應(yīng)采用水溶性潤滑液，不得使用油性潤滑 液。 鋼筋絲頭商都應(yīng)滿足產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求，極限偏差應(yīng)為0~2p。 為防止堆放、吊裝、搬運(yùn)過程弄臟或碰壞鋼筋頭螺紋，要求檢 驗(yàn)合格后的鋼筋端頭戴上保護(hù)帽或擰上連接套，鋼筋班組人員應(yīng)每 日進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)缺少保護(hù)帽及時(shí)補(bǔ)充。 3.3鋼筋連接 連接鋼筋時(shí)，鋼筋規(guī)格和連接套筒的規(guī)格應(yīng)該一致，并確保

用帶回歸輸入的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型評(píng)估氬弧焊接頭質(zhì)量——用帶回歸輸入的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型評(píng)估氬弧焊接頭質(zhì)量

sa213—t91鋼小徑管背面保護(hù)鎢極氬弧焊接工藝——針對(duì)sa213-t91錒小徑管背面保護(hù)鶴極氬弧焊接工藝的特點(diǎn)，預(yù)熱、焊接過程和焊后熱處理等工藝規(guī)范．以及防止焊后冷裂紋的產(chǎn)生等問題進(jìn)行了探討．介紹了焊接接頭相應(yīng)的檢驗(yàn)結(jié)果。該工藝應(yīng)用于雙江發(fā)電廠一期工程3號(hào)...

介紹內(nèi)蒙古某矸石電廠2臺(tái)300mw機(jī)組工程概況,針對(duì)t91鋼管屏拼接焊接過程中易出現(xiàn)的管屏變形和裂紋問題,提出焊接方案,并對(duì)其進(jìn)行焊后檢驗(yàn),結(jié)果表明各項(xiàng)指標(biāo)均符合設(shè)計(jì)和規(guī)范化要求。

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采用一種含有鋁、鈦活性元素的鎳基高溫釬料,對(duì)k465鎳基鑄造高溫合金在1220℃進(jìn)行了高溫真空釬焊實(shí)驗(yàn),通過光鏡、掃描電鏡和能譜分析研究分析了不同釬焊間隙和焊后熱處理狀態(tài)下的釬焊接頭組織。研究表明0.1~0.2mm釬焊間隙的釬縫組織由(γ+γ′)共晶、呈塊狀、骨架狀或羽毛狀和不規(guī)則形狀的化合物相和γ固溶體組成;0.35mm間隙中填充鎳網(wǎng)的釬縫組織,主要由大量γ枝晶、少量(γ+γ′)共晶和少量的化合物相組成。釬焊接頭間隙在0.1~0.2mm時(shí)釬焊后固溶熱處理不能明顯消除有害化合物相;而接頭添加鎳網(wǎng)可明顯改善接頭組織,減少有害化合物相,提高固溶熱處理的效果。

采用lhm-200等離子弧焊機(jī)對(duì)1mm紫銅與低碳鋼異種材料進(jìn)行了熔透型等離子弧焊試驗(yàn),得到了內(nèi)部無缺陷、外觀成形良好的接頭.觀察了接頭的顯微組織,并分析了工藝參數(shù)對(duì)接頭力學(xué)性能的影響.結(jié)果表明,焊縫區(qū)中心顯微組織呈細(xì)胞群狀,界面兩側(cè)的組織特征呈現(xiàn)顯著的不同,焊縫與銅側(cè)界面沒有明顯的熔合線,局部呈漩渦狀,鋼側(cè)與焊縫連接處出現(xiàn)了明顯的分界線;最佳工藝為焊接電流為65a,焊接速度為0.4cm/s,離子氣流量為0.7l/min,此時(shí)接頭抗拉強(qiáng)度可達(dá)176mpa,試樣斷裂于銅母材熱影響區(qū).

河北興泰發(fā)電有限責(zé)任公司9號(hào)爐運(yùn)行累計(jì)114892.5h,對(duì)仍在該部位運(yùn)行的t91鋼再熱器管進(jìn)行性能評(píng)定,根據(jù)其溫度分布,重點(diǎn)對(duì)運(yùn)行溫度較高的高溫再熱器外一圈進(jìn)行取樣,采取化學(xué)分析、短時(shí)拉伸試驗(yàn)(常溫、高溫)、硬度試驗(yàn)、金相分析、碳化物結(jié)構(gòu)分析、透射電鏡檢查等手段進(jìn)行抽樣檢測分析。結(jié)果表明,抽檢管樣性能仍優(yōu)于各標(biāo)準(zhǔn)要求,顯微組織強(qiáng)化效果明顯,因此允許在額定工況下繼續(xù)安全運(yùn)行。

通過對(duì)t91/p91窄間隙熱絲tig焊試驗(yàn),對(duì)比研究了焊接接頭各區(qū)包括焊縫、熱影響區(qū)、母材的顯微組織,以及各項(xiàng)力學(xué)性能比如常溫拉伸、高溫拉伸、硬度及沖擊性能,從而探究窄間隙熱絲tig焊對(duì)t91/p91鋼焊接性的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,焊接接頭組織均勻,主要為回火馬氏體;抗拉強(qiáng)度達(dá)到了母材水平甚至比母材更強(qiáng);焊縫區(qū)域硬度分布比較均勻,硬度值高于熱影響區(qū)和母材;焊縫的沖擊韌性也與母材相當(dāng)。研究結(jié)果表明,窄間隙熱絲tig焊可以改進(jìn)t91/p91焊接接頭的焊接質(zhì)量,焊接接頭各項(xiàng)力學(xué)性能均滿足使用需求,從而獲得了較高質(zhì)量的焊接接頭。