固溶前退火溫度鋁合金棒材織構的影響

在7a04(lc4)鋁合金反擠壓φ230mm棒材低倍試片上,有近似圓棒狀的金屬夾雜物,經試驗分析得知該夾雜物成分是純鋁,其存在狀態(tài)屬于機械鑲嵌。

采用光譜分析、力學性能測試、x射線衍射物相分析、掃描電子顯微分析對進口的與國產的6020-t8易切削合金組織和性能進行了比較。結果表明:兩者具有類似的力學性能;進口的6020合金含有較少的sn和mg,其形成的低熔點組織組成物含sn單質較多,mg2sn較少,從熱差分析結果可看出,其成分更接近共晶組成;兩種合金的組織為回復和少量再結晶組織。

通過偏光組織、高倍組織等方法對ld5合金反擠壓棒材尾部的漏斗狀縮尾和中心粗晶的形成作了分析探討。根據反擠壓時金屬變形特點分析出中心粗晶的成因是擠壓后端死區(qū)的存在及流動的金屬受堵頭的磨擦和冷卻作用,使反擠壓后期金屬流動不均所致。

通過硬度測試、x射線衍射分析、有限元模擬以及tem微觀組織觀察等手段研究了大規(guī)格b93鋁合金棒材的淬透性。研究結果表明,淬火后,越靠近棒材中心,晶內和晶界析出的平衡相(mgzn2)數量越多,尺寸越大,120℃/24h時效后的強化效果就越低;而棒材表面則處于完全固溶狀態(tài),組織均勻,時效后析出大量細小彌散的η'沉淀相,合金的硬度最高。棒材的淬透層深度為30mm左右,臨界淬火冷卻速率為15℃/s。

采用9種不同結構設計的模具,在同一種擠壓工藝條件下對6063鋁合金20mm棒材擠壓縮尾進行了對比分析。

通過試驗研究,分析了6082t6大規(guī)格棒材力學性能的主要影響因素,并指出熱處理工藝是影響6082t6大規(guī)格棒材力學性能的關鍵因素,棒材力學性能偏低的主要原因是生產中加熱保溫時間不足夠長所致。

用金相顯微鏡和萬能材料試驗機等技術研究了4032鋁合金擠壓棒材的熱處理組織和力學性能。研究結果表明,對于4032鋁合金擠壓棒材,經固溶處理520±2℃×3h、自然時效3h、人工時效170±2℃×200min處理后,獲得最佳的綜合力學性能,其抗拉強度達378mpa,屈服強度達329mpa,斷后伸長率達5.3%。

本文通過對6a02鋁合金mn含量、擠壓溫度及熱處理工藝的研究,分析了6a02鋁合金擠壓棒材粗晶環(huán)形成原因,闡述了相應的預防措施。

我公司為某用戶生產的2a50鋁合金棒材,用戶認為有"夾雜"缺陷,我們對缺陷進行宏觀組織和顯微組織觀察及分析,得知其缺陷并不是"夾雜",而是機加工零件上破壞金屬表面的腐蝕斑。

研究了擠壓成型對lc4cs鋁合金棒材表面陽極氧化膜微觀結構的影響。采用金相顯微(om)技術、掃描電鏡(sem)和能譜分析(eds)等方法分析了鋁合金基體中合金相的種類和分布、組織結構的變化規(guī)律以及陽極氧化膜的表面及斷面形貌。研究發(fā)現(xiàn),試樣表面陽極氧化膜的結構特征與基體組織特征具有一致性?；w中的陽極相和陰極相顆粒分別導致了氧化膜中孔洞和夾雜缺陷的產生,在擠壓變形中形成的析出相帶以及不完全再結晶組織是造成氧化膜中凹坑結構和復雜網紋結構的主要原因。

研究了熱處理對7a04鋁合金力學性能的影響.結果表明,直徑60mm的7a04鋁合金棒材在200℃電流直接加熱回歸后再時效,從心部到表層的拉伸強度為620-640mpa,延伸率均勻一致;在3%nacl+0.5%h_2o_2水溶液介質中和375mpa應力下的應力腐蝕斷裂時間大于30d,而輻射式加熱回歸的為575mpa,延伸率從心部至表層表現(xiàn)極不均勻,應力腐蝕斷裂時間只有19d.電流直接加熱實現(xiàn)了直徑60mm7a04鋁合金大截面棒材的快速均勻回歸,再時效獲得了最彌散的晶內析出粒子和尺寸及間距較大的晶界析出相,使合金在保持t6狀態(tài)拉伸強度的同時,具有優(yōu)良的抗應力腐蝕性能.

采用多路溫度控制儀監(jiān)測材料淬火過程不同部位的溫度變化的試驗方法,通過對材料硬度和力學性能指標的測試分析,描繪出大規(guī)格2d70鋁合金棒材截面上距離邊部不同距離的硬度和力學性能變化曲線,對比分析了該試驗條件和工業(yè)化生產條件下合金的硬度和力學性能變化曲線,探討了本試驗方法應用到工業(yè)化生產中檢測材料淬透性的可能性。研究結果表明,淬火過程中2d70鋁合金250mm×250mm的棒材邊部和心部的溫度基本均勻,淬火過程中總的冷卻速率為4℃/s,可滿足合金充分固溶的要求,工業(yè)化生產的250mm棒材已經完全淬透。

在7075鋁合金棒材中如果存在缺陷會導致很嚴重的質量問題,因此必須在出廠前對其進行探傷檢驗,并分析不合格原因,以便制定預防措施。本文通過化學成分分析、掃描電鏡、能譜分析等手段對7075鋁合金棒材探傷不合格的原因進行分析,結果表明內部粗大al—cr金屬化合物聚集導致金屬連續(xù)性被破壞是導致探傷不合格的主要原因,提出相應預防措施。

試驗分析了2a14-t6鋁合金棒材性能不合格的影響因素,通過多次生產試驗,調整幾種典型規(guī)格棒材的試驗工藝制度,解決了其性能不合格的問題,提高了其生產效率和制品的成品率。

針對4032d高硅鋁合金生產中常出現(xiàn)初晶硅聚集、共晶硅尺寸大、氣孔夾雜嚴重、機械加工性能差、力學性能低等問題,在熔鑄過程分別采用多種變質劑處理熔體試驗,采用不同的精煉、凈化處理試驗方案;試驗研究鑄錠均勻化處理制度、擠壓工藝和擠壓棒材熱處理工藝制度。得出鍛造活塞裙用4032d高硅鋁合金棒材合理的生產工藝:加質量分數為0.6%的復合鈉鹽變質處理熔體,變質處理前用n2、cl2混合氣體精煉,變質處理后用n2氣精煉,采用隔熱膜鑄造法,生產出幾乎無初晶硅、共晶硅細小、氣孔夾雜少的鑄錠;鑄錠均勻化溫度500℃~515℃,棒材擠壓溫度420℃,固溶處理溫度510℃,時效制度165℃3h。

. '. 鋁及鋁合金棒每米重量表 直徑 (毫米) 理論重量(公斤 /米) 直徑 (毫米) 理論重量(公斤 /米) 直徑 (毫米) 理論重量(公斤/ 米) 直徑(毫 米) 理論重量(公斤/ 米) 50.055200.880587.39816056.30 5.50.067210.970597.65517063.55 60.079221.064607.91718071.25 6.50.093241.267628.45319079.39 70.108251.374659.29120087.96 7.50.124261.4877010.7821096.98 80.141271.6037512.37220106.4 8.50.159

鑄造鋁合金棒自動成捆的實現(xiàn)

鋁及鋁合金棒每米重量表 直徑(毫 米) 理論重量(公斤/ 米) 直徑(毫 米) 理論重量(公斤/ 米) 直徑(毫 米) 理論重量(公斤/ 米) 直徑(毫 米) 理論重量(公斤/ 米) 52058160 2159170 62260180 2462190 72565200 2670210 82775220 2880230 93085240 3290250 103495260 35100265 1136105280 38110300 1240115320 1342120340 1445125350 1546130360 1648135380 1750140400 1852145 1955150

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文章介紹了緊固件用tb8棒材的生產流程,研究了熱處理制度對tb8棒材力學性能的影響。結果表明棒材在750℃~830℃保溫0.5h~2h,抗拉強度為800mpa~1000mpa,剪切強度大于570mpa;隨后因時效溫度的變化,分別可得到1100mpa、1200mpa、1300mpa不同強度級別的棒材。

鈦合金棒材多用于機械制造業(yè),由于其強度高、耐高溫和耐腐蝕等特點,其制品應用在軍用產品、汽車配件以及鈦合金人造骨骼等高精度要求的領域。同時,還常被用在眼鏡架等對耐磨強度有較高要求的制造行業(yè)。隨著科學技術的快速發(fā)展,鈦合金棒材軋制加工技術也在不斷地改進和完善,并更加趨于高效率、高質量和高性能發(fā)展方向。文章就針對目前的鈦合金軋制成型特點、軋制技術和方法等進行分析,力求從中總結鈦合金棒材軋制成型中存在的問題,并結合現(xiàn)有的工業(yè)發(fā)展形勢,探討適合鈦合金棒材軋制成型的發(fā)展方向。