管線鋼焊接接頭工藝性能

采用裂紋尖端張開位移(ctod)測試技術(shù)和金相顯微組織分析,設(shè)計2種三點彎曲試樣,測試了x70管線鋼埋弧焊焊接接頭低溫-10℃的斷裂韌性,比較接頭焊縫、熱影響不同區(qū)域金屬斷裂韌性,分析組織結(jié)構(gòu)對力學(xué)性能的影響。結(jié)果顯示,焊縫中心金屬性能均勻,裂紋尖端張開位移平均值為0.346mm,斷裂韌性小于熱影響區(qū)穩(wěn)定裂紋擴展的ctod值。熱影響區(qū)組織不均勻,包括穩(wěn)定裂紋擴展和中途失穩(wěn)斷裂,出現(xiàn)不同特征的ctod值。熱影響細(xì)晶區(qū)組織為細(xì)小的多邊形鐵素體和珠光體,在-10℃環(huán)境下仍有良好的低溫韌性。熱影響粗晶區(qū)組織主要是板條狀貝氏體和粒狀貝氏體,而且晶粒尺寸粗大,該區(qū)域在-10℃時容易失穩(wěn)斷裂,呈現(xiàn)低溫脆性。

采用表面機械研磨(smat)技術(shù)對x80管線鋼的焊接接頭進行了表面自身納米化處理,利用金相顯微鏡(om)、透射電子顯微鏡(tem)和x射線衍射技術(shù)(xrd)研究了表面自身納米化處理后試樣表面微觀結(jié)構(gòu)的變化。結(jié)果表明:經(jīng)smat處理后,可以在x80管線鋼的焊接接頭表面形成一定厚度的等軸、取向隨機的納米晶粒;隨距處理表面深度的增加,晶粒尺寸逐漸增大;smat處理時間的進一步延長對表層晶粒尺寸影響不大;smat處理可以實現(xiàn)x80管線鋼的焊接接頭組織的連續(xù)化和均勻化。

姓名 編號 焊工證書 編號 1000 實測直徑焊接長 度 抗拉強 度 斷裂位置 （mm）（mm）mpa/ // 檢 驗 結(jié) 論 36 檢 驗 單 位 (章) 備 注 14 25 /彎曲角度 (°) 試件編號/試件編號彎曲結(jié)論 檢驗項目及結(jié)果 拉伸試驗彎曲試驗 標(biāo)準(zhǔn)要求斷裂特征彎芯直徑 (mm) 焊工姓名代表批量個接頭 檢驗依據(jù)jgj18-2012gb228.1-2010gb1499.2-2007 鋼筋批號—樣品來源 焊接方法檢驗性質(zhì) 生產(chǎn)廠家—委托人 鋼筋牌號見證 人公稱直徑 (mm) 使用部位—檢驗日期 見證單位—報告日期 工程名稱— 委托單位—委托日期 鋼筋焊接接頭力學(xué)及工藝性能檢驗報告 委托編號檢驗編號 1審核人:批準(zhǔn)人:檢驗人: 曲結(jié)論 個接頭

對x100管線鋼管直縫雙面埋弧焊接頭進行了微觀組織、顯微硬度、拉伸及沖擊試驗。試驗結(jié)果表明:x100管線鋼雙面埋弧焊焊縫金屬的顯微硬度高于母材,熱影響區(qū)的顯微硬度低于母材,焊接接頭存在haz軟化問題;橫向焊接接頭的抗拉強度滿足iso3183—2007的要求,抗拉強度值高于母材縱向,但低于母材橫向;埋弧焊焊縫金屬的韌性良好,韌脆轉(zhuǎn)變溫度為-53℃;焊接熱影響區(qū)的韌性較差,韌脆轉(zhuǎn)變溫度約為7℃。

管線鋼多絲埋弧焊燒結(jié)焊劑焊接工藝性能研究——對管線鋼用多絲埋弧焊燒結(jié)焊劑主要組分對焊接工藝性能的影響規(guī)律進行了試驗研究，在此基礎(chǔ)上研制出一種基于mgo．cafral2o3．sio2．mno．zro2渣系、堿度b在1．2~i．5之間的新型燒結(jié)焊劑。試驗表明，該焊劑在多絲埋...

利用機械噴丸技術(shù)對x70管線鋼焊接接頭進行了表面強化處理,對x70管線鋼基材、原始狀態(tài)焊接接頭和噴丸處理后焊接接頭試樣的拉伸力學(xué)性能進行了分析,用掃描電鏡觀察了其斷口形貌,對其斷裂機理進行了探討。試驗結(jié)果表明,x70管線鋼基材具有連續(xù)屈服特征,無明顯的屈服平臺,延伸率達(dá)到38%,拉伸斷口出現(xiàn)明顯的分層開裂現(xiàn)象;x70管線鋼經(jīng)過焊接后,原始狀態(tài)焊接接頭屈服強度、抗拉強度、斷后收縮率明顯小于基材;經(jīng)噴丸處理后,x70管線鋼焊接接頭抗拉強度、屈服強度和延伸率有了明顯的提高。噴丸處理使得焊接接頭表面發(fā)生塑性變形,表面裂紋和孔洞減少,是提高x70管線鋼焊接接頭的抗拉強度的主要因素。

采用表面機械研磨處理(smat)技術(shù)對x80管線鋼焊接接頭進行了30,60及90min表面納米化處理,分別采用光學(xué)顯微鏡、x射線衍射儀、表面粗糙度儀及顯微硬度計等研究了smat不同時間后x80管線鋼焊接接頭的顯微組織、晶粒尺寸、表面粗糙度及顯微硬度的變化。結(jié)果表明:smat不同時間后均可在x80管線鋼焊接接頭表面獲得一定厚度的塑性變形層,且隨著smat時間的延長,塑性變形層厚度逐漸增加,實現(xiàn)了焊接接頭的表面納米化(組織均勻化);smat可以顯著提高焊接接頭表面的顯微硬度,使顯微硬度沿深度呈梯度分布;smat還可改善焊接接頭表面粗糙度,隨smat時間的延長表面粗糙度逐漸減小。

用電弧焊和埋弧焊對17mnnivnbr鋼板進行了對接焊,并對焊接接頭進行拉伸、沖擊、落錘及裂紋尖端張開位移試驗,用光學(xué)顯微鏡觀察了焊縫和熱影響區(qū)的顯微組織。結(jié)果表明:焊后經(jīng)(570±15)℃×1h熱處理后,焊接接頭綜合性能優(yōu)良,可滿足國標(biāo)的要求;焊縫組織由先共析鐵素體、針狀鐵素體和顆粒狀貝氏體組成,粗晶熱影響區(qū)組織為粗大的貝氏體。

作業(yè)指導(dǎo)書文件編號： 第一頁：共頁 名稱：鋼筋焊接接頭機械性能試驗生效日期： 編制：建材室批準(zhǔn)： 日期： 密級：秘密發(fā)放登記號： 1 鋼筋焊接接頭機械性能試驗作業(yè)指導(dǎo)書 (包括對鋼筋焊接接頭拉伸性能和彎曲性能的檢測) 1項目名稱 鋼筋焊接接頭機械性能試驗。 2適用范圍 適用于閃光對焊、電弧焊、電渣壓力焊、氣壓焊、預(yù)埋件埋弧壓力焊的鋼筋焊接接頭。 3編制依據(jù)和采用標(biāo)準(zhǔn) jgj18-96鋼筋焊接及驗收規(guī)程 jgj27-86鋼筋焊接接頭試驗方法 4檢測人員 xxx 5設(shè)備儀器 5.1萬能材料試驗機、 型號：wi-100 量程：最大荷載100噸 準(zhǔn)確度：一級 分辯率：0.5kn。 5.2液壓式萬能材料試驗機 型號：wp—30t 量程：0—50kn、0—150kn、0—300kn 最小分辨

結(jié)合x60管線鋼在-20℃低溫條件下的焊接施工實際情況進行了試驗、測定及分析,研究了711mm×15.9mm管道環(huán)焊接頭的力學(xué)性能、接頭的金相組織、硬度、沖擊吸收功以及沖擊斷口形貌等.結(jié)果表明,在-20℃低溫條件下,焊接完成的x60管線鋼環(huán)焊接頭力學(xué)性能測試;其haz的最大硬度值為210hv10,符合相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn).該工藝方案經(jīng)過國內(nèi)北部地區(qū)長輸管道的工程使用,質(zhì)量合格;經(jīng)過金相顯微組織分析,在x60鋼-20℃條件下焊接的接頭中,未發(fā)現(xiàn)淬硬組織;對沖擊試件斷口形貌的掃描電鏡分析表明,該環(huán)焊接頭的韌性滿足相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的要求.

焊接是管線建設(shè)的關(guān)鍵技術(shù)之一,隨著我國管線鋼的快速發(fā)展,越來越需要匹配的焊接技術(shù)來滿足管線的建設(shè)。分析了激光焊在管道焊接中的優(yōu)缺點,并采用高功率激光焊接設(shè)備,對板厚為16mm的x52管線鋼進行焊接,x射線探傷檢測焊縫無裂紋,采用光學(xué)顯微鏡分析了焊接接頭的焊縫結(jié)晶特性和微觀組織。根據(jù)美國石油學(xué)會標(biāo)準(zhǔn)apispec5l管線鋼規(guī)范,對焊接接頭進行了力學(xué)性能試驗。結(jié)果表明:焊接接頭的抗拉強度達(dá)480mpa,斷于母材;180°接頭彎曲未出現(xiàn)裂紋;-20℃焊縫金屬沖擊韌性cvn=279j,熔合區(qū)沖擊韌性cvn=282j,熱影響區(qū)沖擊韌性cvn=212j,焊接接頭的最大硬度分布在焊縫下部,為270hv左右。研究表明,各項性能均滿足管線鋼焊接的要求。

焊接接頭論文 基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞設(shè)計與工藝實現(xiàn)一體化研究 摘要：綜述了基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞設(shè)計與工藝實現(xiàn)一體 化研究的重要性，設(shè)計了相應(yīng)的數(shù)據(jù)庫。嵌套了bsi/iiw/din6700標(biāo) 準(zhǔn)。基于bsi和iiw標(biāo)準(zhǔn)中接頭形式，可確定焊接接頭的疲勞等級； 根據(jù)已知的焊接接頭的應(yīng)力譜，基于miner疲勞積累損傷理論，可計 算出焊接接頭的疲勞壽命：根據(jù)din6700標(biāo)準(zhǔn)，自動打印焊接工藝 文件，從而實現(xiàn)基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞壽命預(yù)測與工藝要求的 一體化。算例證明該系統(tǒng)具有很好的工程應(yīng)用價值。 關(guān)鍵詞：焊接接頭；數(shù)據(jù)庫；一體化 在工程機械使用中，焊接結(jié)構(gòu)件的焊接接頭或焊縫金屬容易引發(fā) 結(jié)構(gòu)疲勞破壞，嚴(yán)重影響機械設(shè)備的壽命。通過計算焊接接頭的疲勞 壽命預(yù)測可以預(yù)先知道焊接接頭的壽命，從而保證產(chǎn)品的運行的安全 性。bs標(biāo)準(zhǔn)和iiw標(biāo)準(zhǔn)提供了各種焊

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焊接接頭組織 電弧焊接時，焊接電弧使焊件局部加熱和熔化，同時加入填充金屬(焊條或焊 絲)，形成金屬熔池，并不斷把熱量傳給周圍冷的母材金屬。當(dāng)電弧移開后，熔 池的溫度迅速降低，熔池中液體金屬凝固成焊縫。由于熱傳導(dǎo)的作用，母材將受 到不同程度的加熱和冷卻，相當(dāng)于進行了一次熱處理，使其組織和性能發(fā)生了變 化，這部分金屬所占的區(qū)域就稱為焊縫的熱影響區(qū)。焊接接頭是焊縫和熱影響區(qū) 的總稱。 由于電弧對焊接接頭的加熱是不均勻的，焊縫區(qū)溫度達(dá)到金屬的熔化溫度， 而在整個熱影響區(qū)中，離焊縫越近溫度就越高。因此，在焊接接頭組織中不僅組 織和性能都不均勻，而且在焊縫和熱影響區(qū)中還容易產(chǎn)生各種焊接缺陷，存在焊 接殘余應(yīng)力和應(yīng)力集中。焊接接頭組織和性能與焊接方法、焊接規(guī)范、接頭形式 等因素有關(guān)，并直接影響焊接結(jié)構(gòu)的性能和可靠性。 熱影響區(qū)某點加熱的最高溫度、高溫停留時間及冷卻速度

碳對高強度奧氏體焊條熔敷金屬沖擊韌性的影響

在力學(xué)性能測試的基礎(chǔ)上,應(yīng)用英國標(biāo)準(zhǔn)協(xié)會bs7910—2005標(biāo)準(zhǔn)對兩種不同焊接工藝下的nb-crx80管線鋼焊接接頭含裂紋型缺陷的失效評定進行了研究。結(jié)果表明,同一焊縫二級評定中,由于2b級評定相對于2a級采用了真應(yīng)力-真應(yīng)變數(shù)據(jù),因而更能反映所評定材料的抗斷裂性能。對于相同尺寸的表面裂紋和埋藏裂紋,表面裂紋的危險性要大于埋藏裂紋;對于埋藏裂紋,其在焊接接頭中的位置影響評定結(jié)果,距離表面越近,其危險性越大。當(dāng)環(huán)焊縫接頭存在尺寸為3.2mm×1mm的裂紋時,各評定點均在評定曲線可接受范圍內(nèi),表明焊接接頭的結(jié)構(gòu)是安全的。

對低溫環(huán)境下nb-crx80管線鋼管及其焊接接頭的斷裂韌性進行了深入研究。研究發(fā)現(xiàn),nb-crx80管線鋼母材的抗開裂性能要優(yōu)于熱影響區(qū),縱焊縫介于二者之間。對于kobelb52uφ3.2mm低氫焊條上向根焊+hobartx80φ2.0mm自保護藥芯焊絲半自動下向填充蓋面焊環(huán)焊接頭,焊縫nq方向的抗開裂能力優(yōu)于np方向,但熱影響區(qū)的性能卻是np方向優(yōu)于nq方向;而對于kobelb52uφ3.2mm低氫焊條上向根焊+金橋jc-30φ2.0mm自保護藥芯焊絲半自動下向填充蓋面焊環(huán)焊接頭,焊縫及haz試樣,nq方向ctod平均值要高于np方向,說明nq方向抗開裂能力更好。

研究了燃?xì)馀f管道q235管線鋼焊接接頭各個微觀區(qū)域在土壤模擬溶液中的電化學(xué)行為.測量了各個微區(qū)的極化曲線,測定了相關(guān)的電化學(xué)參數(shù).結(jié)果表明,各區(qū)域的ecorr由低至高和icorr由大至小的順序依次為:熔合線,不完全正火區(qū),過熱區(qū),正火區(qū),回火區(qū),母材,焊縫區(qū).同一個焊接接頭的七個不同熱經(jīng)歷區(qū)域暴露于同一電解質(zhì)時,也將構(gòu)成一個多電極體系.其中,熔合線和不完全正火區(qū)將成為復(fù)雜多電極體系形成的原電池中的陽極,最可能遭受到優(yōu)先的腐蝕溶解;焊縫區(qū)和母材區(qū)則是原電池中的陰極,腐蝕敏感性低且在一定程度上受到陰極保護.

個人資料整理僅限學(xué)習(xí)使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應(yīng)烘干，管徑經(jīng)錘打后如有變形，應(yīng)整修合格 。 (2>焊接時應(yīng)校正垂直度，間隙應(yīng)為2-4mm。 (3>焊絲使用前應(yīng)經(jīng)200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內(nèi)，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應(yīng)采用多層焊，每層焊縫的接頭應(yīng)錯開，焊渣應(yīng)清除。 (5> 當(dāng)風(fēng)速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無措施保證質(zhì)量時，不得施焊。 (6>每個接頭焊接完畢,應(yīng)冷卻1min后，方可繼續(xù)錘擊。

在1000mw超超臨界機組鍋爐受熱面中引進了新型馬氏體耐熱鋼t92,這種鋼的合金元素含量較以前的鍋爐用鋼更高,但具有焊接冷裂紋傾向,裂紋缺陷對機組運行的危害性嚴(yán)重,因此對射線探傷裂紋的檢出率要求更高。針對裂紋檢出率問題對射線探傷工藝進行了試驗,制定出了厚壁t92鋼焊接接頭射線探傷工藝,并在現(xiàn)場射線檢驗過程中證實了探傷工藝符合要求。

應(yīng)用4種不同的焊條進行滲鋁鋼焊接工藝試驗,并對焊接試件進行力學(xué)性能檢測。通過大量的試驗研究,得到4種焊條的焊接試件力學(xué)性能數(shù)據(jù),總結(jié)出滲鋁鋼手工電弧焊的焊接工藝方法,為滲鋁鋼的焊接加工提供具體的參考數(shù)據(jù)。

精品文檔 精品文檔 型鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 在施工現(xiàn)場，型鋼接料是廣泛應(yīng)用的，接料多長？焊縫多高？節(jié)點的處理是 有一定要求的。以下是各種型鋼的標(biāo)準(zhǔn)接頭。 一、等肢角鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 倒棱δ 角鋼型號連接角鋼長度(l)間隙(δ)焊縫高度（hf） 50*5250 85 56*5300 105 63*6350 10 5 70*7 370 10 6 75*7 400 106 80*8410107 精品文檔 精品文檔 90*8460127 100*10490 12 9 110*10540129 125*126401410 140*14690 14 12 160*147901412 180*16860 14 14 200*208402018 二、不等肢角鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 δ倒棱 角鋼型號連接角鋼長度