鋼中厚板熱矯直變形抗力與彈性模量數(shù)學模型的研究

為確定混凝土的彈性模量,基于細觀層次假定混凝土是由骨料、砂漿和兩者之間的粘結界面組成的三相復合材料,借助蒙特卡羅方法和瓦拉文公式,在二維平面上建立了隨機骨料模型。通過有限元法預測混凝土的彈性模量,并將數(shù)值計算結果與試驗結果進行比較,驗證了該細觀有限元模型的有效性。在此基礎上研究了混凝土各細觀組成成分的彈性模量、骨料體積率、骨料最大粒徑、骨料級配、界面厚度以及孔隙等因素對混凝土彈性模量的影響規(guī)律。結果表明:在混凝土的各細觀組成成分中,砂漿彈性模量對混凝土彈性模量的影響最大;連續(xù)級配的混凝土彈性模量在相同條件下大于間斷級配的混凝土;孔隙的存在以及界面層厚度的增大均會使混凝土的彈性模量減小。研究結果為混凝土配合比的設計及力學性能的優(yōu)化提供參考。

為確定混凝土的彈性模量,基于細觀層次假定混凝土是由骨料、砂漿和兩者之間的粘結界面組成的三相復合材料,借助蒙特卡羅方法和瓦拉文公式,在二維平面上建立了隨機骨料模型。通過有限元法預測混凝土的彈性模量,并將數(shù)值計算結果與試驗結果進行比較,驗證了該細觀有限元模型的有效性。在此基礎上研究了混凝土各細觀組成成分的彈性模量、骨料體積率、骨料最大粒徑、骨料級配、界面厚度以及孔隙等因素對混凝土彈性模量的影響規(guī)律。結果表明：在混凝土的各細觀組成成分中,砂漿彈性模量對混凝土彈性模量的影響最大;連續(xù)級配的混凝土彈性模量在相同條件下大于間斷級配的混凝土;孔隙的存在以及界面層厚度的增大均會使混凝土的彈性模量減小。研究結果為混凝土配合比的設計及力學性能的優(yōu)化提供參考。

兩側平均兩側平均單值組值 1218.454.15 1225.654.47 1200.8053.37 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 1216.654.07 1230.954.71 1227.754.56 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 54.0 混凝土標養(yǎng)彈膜 破壞荷 載f(kn) 控制荷 載fa （kn） 千分 表號 f0時變形讀數(shù)ε0 （×10-3mm） fa時變形讀數(shù)εa （×10-3mm） 兩側變形平 均值△n（× 10-3mm） 彈性模量試驗前 、后軸心抗壓強 度f′cp（mpa） 1204.4

采用pundit、metriguard、fft等三種無損檢測方法和常規(guī)彎曲法對加拿大扭葉松(lodgepolepine)藍變與非藍變實木板材的動態(tài)及靜態(tài)彈性模量進行檢測和比較研究。結果表明,藍變材三種動態(tài)彈性模量及靜態(tài)彈性模量均高于非藍變材;對比分析表明,藍變材和非藍變材的動態(tài)及靜態(tài)彈性模量存在差異,其中動態(tài)彈性模量差異均達到0.01顯著性水平,靜態(tài)彈性模量差異達到0.05顯著性水平,并且心、邊材及密度值不同是導致以上差異的主要原因。相關性分析表明,動態(tài)與靜態(tài)彈性模量間相關性達到0.01顯著性水平;盡管三種無損檢測方法測量結果存在差異,但它們之間仍存在密切相關性,fft技術測量的準確性高于pundit和metriguard;板材中結子數(shù)影響木材動態(tài)和靜態(tài)彈性模量,隨著板材結子數(shù)增加彈性模量相應地降低。

0 0ea ap 彈性模量，英文名稱：modulusofelasticity；彈性材料的一種最重要、最具 特征的力學性質，用e表示，定義為理想材料有小形變時應力（如拉伸、壓縮、 彎曲、扭曲、剪切等）與相應的應變之比。e以單位面積上承受的力表示，單位 為n/m2。模量的性質依賴于形變的性質。剪切形變時的模量稱為剪切模量，用 g表示；壓縮形變時的模量稱為壓縮模量，用k表示。模量的倒數(shù)稱為柔量， 用j表示。 彈性模量可視為衡量材料產(chǎn)生彈性變形難易程度的指標，其值越大，使材料 發(fā)生一定彈性變形的應力也越大，即材料剛度越大，亦即在一定應力作用下，發(fā) 生彈性變形越小。它是反映材料抵抗彈性變形能力的指標，相當于普通彈簧中的 剛度。 彈性模量主要決定于材料本身的化學成分，合金化、熱處理、冷熱加工對它 的影響很小。各種鋼的彈性模量差別很小，在室溫下，剛的彈性模量大都在

拉伸法測鋼絲彈性模量

碳鋼拉索系列 鋁包鋼絞線拉索截面參數(shù)與力學性能 鋼索直徑 (mm) 鋼索斷面積 (mm2) 鋼絲強度 (mpa) 鋼索最小破斷拉力 (kn) 彈性模量 (105mpa) 1059.69 1590 80.67 1.0～1.35 1285.95116.16 14116.99158.11 16152.811550201.33 18192.15 1590 259.69 20237.22320.60 22287.041550378.18 1.35～1.45 24340.69 1590 460.44 26399.84540.38 28463.721550610.95 30531.60 1590 718.46 32604.85817.45 34682.82 1550 899.61 36765.511008.56 38853.151124.03

應用復合材料力學理論和有孔介質力學(poromechanics)理論建立了一個描述硬化硅酸鹽水泥漿體彈性模量的細觀力學模型,將硬化水泥漿體從不同尺度上劃分為4個層次,即c-s-h凝膠、水泥水化產(chǎn)物、水泥漿體骨架和水泥漿體,分別應用不同的細觀力學模型予以描述:將c-s-h視為飽和的有孔介質;應用mori-tanaka模型描述水泥水化產(chǎn)物的彈性性質;應用三相模型(three-phasemodel)模擬水泥漿體骨架的有效彈性模量;最后,再次應用mori-tanaka模型和有孔介質理論,計算水泥漿體的排水和不排水彈性模量(drainedandundrainedelasticmoduli)。該模型所需要的參數(shù)為水泥漿體各個組成部分的自身彈性性質,使用方便。通過預測文獻中的實測結果,證明了該模型的有效性。

建立速生楊木單板橫紋彈性性能的預測模型,利用該模型分析了速生楊木單板在受壓和不同含膠量情況下的橫紋彈性模量?？紤]到木材密度、單板裂隙度和涂膠量等的影響,按照復合材料原理模型,分別在涂膠量體積大于單板裂隙體積、涂膠量體積小于單板裂隙體積和涂膠量體積為零條件下,探討了單板橫紋彈性模量模型。結果表明:當涂膠量體積大于單板裂隙體積時,預測值和試驗值之間相對誤差小于15%。

材料彈性模量e和泊松比的測定 彈性模量e和泊松比是各種材料的基本力學參數(shù)，測試工作十分重要，測試方法也 很多，如杠桿引伸儀法、千分表法、電測法等。本節(jié)介紹電測法。 一、實驗目的 1.了解材料彈性常數(shù)e、的定義。 2.掌握測定材料彈性常數(shù)e、的實驗方法。 3.了解電阻應變測試方法的基本原理和步驟。 4.驗證虎克定律。 5.學習最小二乘法處理實驗數(shù)據(jù)。 二、實驗設備 1．ts3861型靜態(tài)數(shù)字應變儀一臺； 2．nh-10型多功能組合實驗架一臺； 3.拉伸試件一根； 4.溫度補償塊一塊； 5.游標卡尺。 三、實驗原理和方法 彈性模量是材料拉伸時應力應變成線形比例范圍內應力與應變之比。材料在比例極限內 服從虎克定律，其關系為： e f a 試件的材料為鋼，寬h和厚t均由實際測量得出，形狀為亞鈴型扁試件如圖2-17，應 變片的k=2.08。實驗時利用nh-3

為構建穩(wěn)健、實用的木材縱向彈性模量預測模型,以人工林杉木木材為研究對象,分別測定了同一非標無疵小試樣的氣干密度、微纖絲角和順紋抗拉彈性模量,構建了以木材密度或微纖絲角為單一變量及二者的特定組合為自變量的3種縱向彈性模量預測模型。結果表明,3種預測模型的預測精度存在顯著差異。以密度與微纖絲角比值為自變量所構建的預測模型的決定系數(shù)最高、預測殘差標準差最小。該模型證實,密度和微纖絲角共同影響木材的順紋抗拉彈性模量。對于杉木,影響其順紋抗拉彈性模量的關鍵因子是密度。

木材的強度設計值和彈性模量（n/㎜ 2 ） 等級 組 別 適用樹種 抗彎 fm 順紋抗 剪fv 彈性模 量e tc17 a柏木長葉松濕地松粗皮落葉松17 10000 b東北落葉松歐洲赤松歐洲落葉松 tc15 a 鐵杉油杉太平洋海岸黃柏花旗 松一落葉松西部鐵杉松 15 10000 b魚鱗云杉西南云杉南亞松15 tc13 a 油松新疆落葉松云南松馬尾松 扭葉松北美落葉松海岸送 1310000 b 紅皮云杉麗江云杉樟子松紅松 西加云杉俄羅斯紅松歐洲云杉 北美山地云杉北美短葉松 139000 tc11 a 西北云杉新疆云杉北美黃松云 杉一松一冷杉鐵一冷杉東部鐵杉 杉木 11 9000 b冷杉速生馬尾松新西南輻射松11 tb20 青岡椆木門格里斯木卡普木沉 水稍克隆綠心木紫心

基于Powers體積模型的水泥基材料彈性模量預測

混凝土彈性模量及設計強度

常用材料彈性模量

第七章立方體抗壓強度試驗 第7.0.1條本方法適用于測定砂漿立方體的抗壓強度。 第7.0.2條抗壓強度試驗所用設備應符合下列規(guī)定： 一、試模為70.7mm×70.7mm×70.7mm立方體由鑄鐵或鋼制成，應具有足夠的剛度并 拆裝方便。試模的內表面應機械加工，其不平度應為每100mm不超過0.05mm。組裝后各 相鄰面的不垂直度不應超過±0.50； 二、搗棒：直徑10mm，長350mm的鋼棒，端部應磨圓； 三、壓力試驗機：采用精度（示值的相對誤差）不大于±2%的試驗機，其量程應能使 試件的預期破壞荷載值不小于全量程的20%，也不大于全量程的80%； 四、墊板：試驗機上、下壓板及試件之間可墊以鋼墊板，墊板的尺寸應大于試件的承壓 面，其不平度應為每100mm不超過0.02mm。 第7.0.3條立方體抗壓強度試件的制作及養(yǎng)護應按下列步驟進行：

給出了混合模型反演壩基彈模的基本公式和基本步驟,給出了實測位移為相對位移條件下的計算公式并對白水峪水電站大壩進行了具體計算,對壩基進行了安全評價

超聲縱波測量凍土動彈性模量的試驗研究——超聲波在介質中的傳播速度反映了介質的物理力學性質。本文運用普通縱波換能器測定了不同含水率的凍結粉質粘土在不同溫度下的縱波和表面波速度，從而測定并計算凍土的動彈性模量和泊松比。其中表面波速度采用的是一種用...

巖石三階彈性模量的高精度測定研究——基于巖石的聲彈理論，通過脈沖回波方法測量雙軸加載條件下沿薄板巖樣厚度方向傳播的超聲縱、橫波波速變化，來測定巖石的三階彈性模量。試驗結果表明：將橫波和縱波傳感器放置于巖樣中心部位的相對表面上，測量同一地點的縱...

黏土動、靜彈性模量相關性試驗研究——從實地黏性土的工程特性和動力特性試驗入手，通過標準擊實試驗、抗壓試驗和波速測定等，并對7個樣品的動、靜態(tài)彈性參數(shù)進行測試、分析，研究不同含水率黏土樣品的動、靜態(tài)彈性參數(shù)試驗和兩者之間的轉換關系，提出將含水率...

文中分析了洛埃鏡干涉裝置中,由鋼絲受力伸長引起的洛埃鏡偏轉對干涉條紋密度的影響,導出鋼絲因受力引起的絕對伸長量與干涉條紋密度變化之間的關系,并通過它計算鋼絲的楊氏彈性模量。

結論 記錄人 試驗日期 儀器編號1#、46#技術負責人 20℃、60% 駐馬店市衡達公路測 中建股份漢江三橋項目經(jīng)理部工地試驗室 工程名稱 委托單位中建股份襄樊漢江三橋項目經(jīng)理部 結構物名稱塔柱、橫梁，灘橋箱梁，匝道橋箱梁、 試驗單位 2010-phb026試驗規(guī)程jtge 混凝土靜力抗壓彈性模量試驗報告 委托單編號 試驗人 評定標準gb5008 襄樊市內環(huán)線漢江三橋工程報告編號zj/hj2010-phb026 2010 取樣部位 試驗結果 2010-10-12報告日期 試驗環(huán)境 配合比試拌混凝土 公路測試科研咨詢有限公司 中建股份漢江三橋項目經(jīng)理部工地試驗室 jtge30-2005 告 b50081-2002-t 試表6 hb026 2010-10-12