混凝土溫度計算與現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)分析

mc混凝土 水泥用量 取309kb傳熱系數(shù) 修正值 取2 k摻合料折減 系數(shù) 取0.27計算時可取(t2-tq)17 f摻合料用量取51(tmax-t2)22 q水泥28天 水化熱 p.o375бi 各保溫材料 厚度 0.002 c混凝土比熱取0.97λi 各保溫材料 導(dǎo)熱系數(shù) ρ混凝土密度取2417βp空氣傳熱 系數(shù) 取23 tj混凝土澆筑 溫度 取10h`混凝土虛 厚度 0.088 ξ（t) t齡期降溫系數(shù) 三天厚度1米取0.36k折減系數(shù)取2/3 λx 保溫材料 導(dǎo)熱系數(shù) 草簾0.14λ混凝土導(dǎo)熱 系數(shù) 取2.33 t2混凝土 表面溫度 20h混凝土 實際厚度 1.3 tq施工時大氣 平均溫度 取3 1、2、 th=51.63（度）28.59（度） 3、 1）保溫材料

10-7-2-1大體積混凝土溫度計算公式 1．最大絕熱溫升（二式取其一） （1）th＝（mc＋k·f）q/c·ρ （2）th＝mc·q/c·ρ（1－e-mt）（10-43） 式中th——混凝土最大絕熱溫升（℃）； mc——混凝土中水泥（包括膨脹劑）用量（kg/m3）； f——混凝土活性摻合料用量（kg/m3）； k——摻合料折減系數(shù)。粉煤灰取0.25~0.30； q——水泥28d水化熱（kj/kg）查表10-81； 不同品種、強(qiáng)度等級水泥的水化熱表10-81 水泥品種水泥強(qiáng)度等級 水化熱q（kj/kg） 3d7d28d 硅酸鹽水泥 42.5314354375 32.5250271334 礦渣水泥32.5180256334 c——混凝土比熱、取0.97［kj/（kg·k）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e—

10-7-2-1大體積混凝土溫度計算公式 1．最大絕熱溫升（二式取其一） （1）th＝（mc＋k·f）q/c·ρ （2）th＝mc·q/c·ρ（1－e-mt）（10-43） 式中th——混凝土最大絕熱溫升（℃）； mc——混凝土中水泥（包括膨脹劑）用量（kg/m3）； f——混凝土活性摻合料用量（kg/m3）； k——摻合料折減系數(shù)。粉煤灰取0.25~0.30； q——水泥28d水化熱（kj/kg）查表10-81； 不同品種、強(qiáng)度等級水泥的水化熱表10-81 水泥品種水泥強(qiáng)度等級 水化熱q（kj/kg） 3d7d28d 硅酸鹽水泥 42.5314354375 32.5250271334 礦渣水泥32.5180256334 c——混凝土比熱、取0.97［kj/（kg·k）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e—

大體積混凝土施工的主要技術(shù)難點是防止混凝土表面裂縫的產(chǎn)生。造成大體積混凝土開裂的 主要原因是干燥收縮和降溫收縮。處于完全自由狀態(tài)下的混凝土，出現(xiàn)再大的均勻收縮，也 不會在內(nèi)部產(chǎn)生拉應(yīng)力。當(dāng)混凝土處在地基等約束條件下時，內(nèi)部就會產(chǎn)生拉應(yīng)力，當(dāng)拉應(yīng) 力超過當(dāng)時混凝土的抗拉強(qiáng)度時，混凝土就會開裂。 混凝土中水泥水化用水大約只占水泥重量的20%，在混凝土澆筑硬化后，拌合水中的多余 部分的蒸發(fā)將使混凝上體積縮小。混凝土干縮率大致在(2-10)x10-4范圍內(nèi)，這種干縮是由 表及里的一個相當(dāng)長的過程，大約需要4個月才能基本穩(wěn)定下來。干縮在一定條件下又是個 可逆過程，產(chǎn)生干縮后的混凝土再處于水飽和狀態(tài)，混凝土還可有一定的膨脹回復(fù)。 值得注意的是早期潮濕養(yǎng)護(hù)對混凝土的后期收縮并無明顯影響，大體積混凝土的保濕養(yǎng)護(hù)只 是為了推遲干縮的發(fā)生，有利于表層混凝土強(qiáng)度的增長，以及

材料組成水水泥實際用水量砂石 材料用量w(kg)175224125.87711065 溫度t（℃）1550152020 比熱容c（kj/kg.℃）4.200.974.200.920.92 熱當(dāng)量w*c（kj/℃）735.00217.28528.36709.32979.80 熱量w*c*kg（kj)11025.0010864.007925.4014186.4019596.00 混凝土拌合溫度（℃） 材料組成水水泥實際用水量砂石 材料用量w(kg)175295129.437011052 溫度t（℃）1550152020 比熱容c（kj/kg.℃）4.200.974.200.920.92 熱當(dāng)量w*c（kj/℃）735.00286.15543.61644.92967.84 熱量w*c

10-7-2-1大體積混凝土溫度計算公式 1．最大絕熱溫升（二式取其一） （1）th＝（mc＋k·f）q/c·ρ （2）th＝mc·q/c·ρ（1－e-mt）（10-43） 式中th——混凝土最大絕熱溫升（℃）； mc——混凝土中水泥（包括膨脹劑）用量（kg/m3）； f——混凝土活性摻合料用量（kg/m3）； k——摻合料折減系數(shù)。粉煤灰取0.25~0.30； q——水泥28d水化熱（kj/kg）查表10-81； 不同品種、強(qiáng)度等級水泥的水化熱表10-81 水泥品種水泥強(qiáng)度等級 水化熱q（kj/kg） 3d7d28d 硅酸鹽水泥 42.5314354375 32.5250271334 礦渣水泥32.5180256334 c——混凝土比熱、取0.97［kj/（kg·k）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e—

大體積混凝土溫度計算公式 1、最大絕熱溫升 （1）th=(mc+k·f)q/c·ρ (2)th=mc·q/c·ρ(1-e -mt) 式中th----混凝土最大絕熱溫升（℃） mc---混凝土中水泥(包括膨脹劑)用量(kg/m3) f----混凝土活性摻合料用量(kg/m3) k----摻合料折減系數(shù).粉煤灰取0.25～0.30 q----水泥28d水化熱(kj/kg)見下表 水泥品種水泥強(qiáng)度等級 水化熱q(kj/kg) 3d7d28d 硅酸鹽水泥 42.5314354375 32.5250271334 礦渣水泥32.5180256334 c---混凝土比熱,取0.97(kj/kg·k) ρ—混凝土密度,取2400(kg/m3) e----為常數(shù),取2.71

水電站大壩混凝土溫度計算與控制——塊澤河電站大壩為現(xiàn)澆混凝土單曲高拱壩，由于水泥水化熱，內(nèi)部溫度上升，在一定約束條件下會產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生裂縫，影響壩體工程質(zhì)量。對大壩混凝土溫度場進(jìn)行了詳細(xì)的計算和分析，提出了相應(yīng)的混凝土溫控措...

塊澤河電站大壩為現(xiàn)澆混凝土單曲高拱壩,由于水泥水化熱,內(nèi)部溫度上升,在一定約束條件下會產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力,導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生裂縫,影響壩體工程質(zhì)量。對大壩混凝土溫度場進(jìn)行了詳細(xì)的計算和分析,提出了相應(yīng)的混凝土溫控措施。

10-7-2-1大體積混凝土溫度計算公式 1．最大絕熱溫升（二式取其一） （1）th＝（mc＋k·f）q/c·ρ （2）th＝mc·q/c·ρ（1－e-mt）（10-43） 式中th——混凝土最大絕熱溫升（℃）； mc——混凝土中水泥（包括膨脹劑）用量（kg/m3）； f——混凝土活性摻合料用量（kg/m3）； k——摻合料折減系數(shù)。粉煤灰取0.25~0.30； q——水泥28d水化熱（kj/kg）查表10-81； 不同品種、強(qiáng)度等級水泥的水化熱表10-81 水泥品種水泥強(qiáng)度等級 水化熱q（kj/kg） 3d7d28d 硅酸鹽水泥 42.5314354375 32.5250271334 礦渣水泥32.5180256334 c——混凝土比熱、取0.97［kj/（kg·k）］； ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）； e—

大體積混凝土溫度計算及施工方案 一、溫度計算：混凝土厚度1.9m；根據(jù)配合比單，相關(guān)材料用量， 每立方混凝土：硅酸鹽水泥403kg，膨脹劑32kg，粉煤灰摻料78kg。 計算如下 1、最大絕熱溫升 th=（mc+kf）q/cρ =（435+0.3×78）×375/(0.97×2400) =73.8℃ 2、混凝土中心計算溫度（計算3天、6天） t1（3）=tj+thξ（t）=10+thξ（t） =10+73.8×0.55 =50.59℃ t1（6）=10+73.8×0.52=48.38℃ 3、混凝土表層溫度（表面下50~100mm處） （1）保溫材料厚度計算 δ=0.5hλx（t2－tq）kb/λ（tmax－t2） =0.5×1.9×0.14×15×1.6/（2.33×25） =0.054（m） （2）混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數(shù) β=1/[σ

混凝土拌和溫度和澆筑溫度計算混凝土拌和溫度計算 混凝土加冰拌和溫度計算 混凝土澆筑溫度計算

重點闡述了大體積混凝土中心溫度影響因素和內(nèi)外溫差影響因素,并討論混凝土內(nèi)部溫升的計算問題。

經(jīng)計算高層大體積混凝土筏板基礎(chǔ)冬期混凝土在澆筑后,混凝土內(nèi)部中心溫度,溫升調(diào)整,溫度為27℃。

中國高新技術(shù)企業(yè) 大體積混凝土溫度場的計算 文／侯燁鳴楊慧 【摘要】本文通過論述大體積混凝土溫度裂縫產(chǎn)生的原因，提出了計算大體積混凝土溫度場的必要性，并 給出了二維溫度場的有限元計算方法，為控制大體積混凝土溫度裂縫的產(chǎn)生所采取的措施，提供了有效的依 據(jù)，可以很好地控制大體積混凝土溫度裂縫的產(chǎn)生。 【關(guān)鍵詞】大體積混凝土溫度裂縫二維溫度場 1.引言 隨著我國經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，工民用建筑中的大體積混凝土溫度裂縫 問題日益突出。大體積混凝土在施工階段，由于某些因素導(dǎo)致混凝 土的內(nèi)部溫度顯著升高。因此對其必須進(jìn)行溫度控制。 2.大體積混凝土溫度場 考慮均勻的、各向同性的固體，從其中取出一無限小的六面體 dxdydz（如下圖所示），在單位時間內(nèi)從左界面dydz流入的熱量為 qxdy

ABAQUS在混凝土溫度場和徐變溫度應(yīng)力場計算中的應(yīng)用

大體積混凝土溫度場的仿真分析

基于有限差分法，對某核電站筏板基礎(chǔ)工程的大體積混凝土溫度場進(jìn)行了計算；并在此基礎(chǔ)上通過溫度應(yīng)力的計算對此工程大體積混凝土進(jìn)行了抗裂驗算；最后，結(jié)合此工程對大體積混凝土的溫控措施進(jìn)行了初步探討。

混凝土水化熱溫度計算

結(jié)合某高層建筑筏板基礎(chǔ)大體積混凝土溫控項目,利用有限元軟件midas/civil建立了采取表面保溫措施的筏板基礎(chǔ)大體積混凝土溫度場仿真分析模型。通過數(shù)值模擬計算結(jié)果,可以得到,8.25、3.4、2.7m厚度處表面分別采用5、2、2cm厚橡塑板保溫可使里表溫差控制在規(guī)范要求范圍內(nèi)。隨后,通過施工過程中現(xiàn)場溫度監(jiān)測,可以得到,不同厚度處的溫度-時間曲線規(guī)律一致,且里表溫差最大值分別為24.7、23.4、21.7℃,均控制在20～25℃,筏板基礎(chǔ)未出現(xiàn)溫度裂縫,驗證了表面采取保溫措施的有效性。

本文借助有限元軟件ansys及三維有限元溫控計算主體程序rcts,結(jié)合投標(biāo)施工組織設(shè)計對向家壩水電站廠房6號機(jī)組混凝土溫度場進(jìn)行了復(fù)核性仿真計算。計算中按照一期和二期通水冷卻措施,通過對比分析通水冷卻對溫度場的影響,得出一期通水冷卻可以有效削減大體積混凝土澆筑后的溫度峰值,二期通水冷卻可以有效降低大體積混凝土的整體溫度,以滿足接縫灌漿要求。

溫度控制計算書 依據(jù)>。 一、計算公式: 保溫材料所需厚度計算公式： 式中i----保溫材料所需厚度(m)； h----結(jié)構(gòu)厚度(m)； λi----結(jié)構(gòu)材料導(dǎo)熱系數(shù)(w/m.k)； ----混凝土的導(dǎo)熱系數(shù),取2.3w/m.k； tmax---混凝土中心最高溫度(℃)； tb---混凝土表面溫度(℃)； ta---混凝土表面溫度(℃)； k---透風(fēng)系數(shù)。 二、計算參數(shù) (1)混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)=2.3(w/m.k)； (2)保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)i=0.03(