江津觀音巖疊合梁斜拉橋施工過程靜力穩(wěn)定性分析

針對(duì)南京二橋南汊鋼斜拉橋,考慮結(jié)構(gòu)的非線性和構(gòu)件的極限承載能力,計(jì)入施工過程的變形和應(yīng)力的疊加效應(yīng),用包含梁和索單元的空間組合結(jié)構(gòu)模型,進(jìn)行了大橋的結(jié)構(gòu)行為分析,著重研究了在施工全過程中的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性問題。

以贛江二橋工程為依托,基于ansys分析軟件,建立了斜拉橋的三維有限元模型,對(duì)施工過程中的受力性能進(jìn)行了分析。根據(jù)實(shí)際施工步驟及順序,將鋼梁劃分為77個(gè)工段,對(duì)其中3個(gè)典型工況進(jìn)行了精細(xì)分析,研究了各典型工況下主梁和橋塔等主要構(gòu)件的應(yīng)力、彎矩及位移情況?；诰€性分析與考慮幾何非線性影響的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較,剖析了幾何非線性因素對(duì)斜拉橋施工過程的影響。結(jié)果表明：施工段滿足材料的受力要求,隨著懸臂的增長(zhǎng),垂度效應(yīng)越來越明顯,其他非線性因素的影響不明顯。

隨著施工的進(jìn)行；斜拉橋的結(jié)構(gòu)體系與荷載都會(huì)發(fā)生變化；在不同施工階段；結(jié)構(gòu)受力和變形各有特點(diǎn)；為研究鋼-混組合梁斜拉橋施工過程靜力特性；文中以濟(jì)齊黃河公路大橋?yàn)楣こ瘫尘?；利用midas進(jìn)行有限元建模；分別對(duì)斜拉橋的主梁、索塔及斜拉索進(jìn)行分析；重點(diǎn)分析主梁中鋼梁和砼橋面板在施工中的受力特性；

在對(duì)以往各種斜拉橋誤差調(diào)整方法分析的基礎(chǔ)上,對(duì)自適應(yīng)模塊進(jìn)行了適當(dāng)簡(jiǎn)化,保留最優(yōu)調(diào)整模塊.提出了以殘余誤差的平方和最小為目標(biāo)函數(shù)的優(yōu)化調(diào)索方法,并用該法對(duì)實(shí)橋進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控.實(shí)踐證明該方法對(duì)主跨400m左右的疊合梁斜拉橋施工控制有很好的控制效果和較高的計(jì)算效率,其優(yōu)化調(diào)整結(jié)果可以很好地滿足工程需要.

應(yīng)用非線性有限元結(jié)構(gòu)計(jì)算理論與計(jì)算機(jī)技術(shù)，對(duì)斜拉橋施工過程進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，得出了各施工階段結(jié)構(gòu)的位移和內(nèi)力狀態(tài)，并應(yīng)用結(jié)構(gòu)優(yōu)化理論對(duì)斜拉橋成橋的主梁線型與結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)進(jìn)行了優(yōu)化調(diào)整．

本文探討了斜拉橋施工中的索力控制問題,對(duì)施工過程中的索力測(cè)量途徑、索力理論計(jì)算以及施工過程中的索力誤差控制因素和調(diào)整進(jìn)行了分析,最后給出了采用ansys有限元方法來對(duì)施工中的斜拉橋索力進(jìn)行理論分析和調(diào)整的步驟,可謂類似工程的索力分析提供參考.

以石家莊倉(cāng)安路斜拉橋施工過程為研究背景,利用有限元分析軟件ansys,實(shí)現(xiàn)了斜拉橋施工過程的模擬計(jì)算.得到的計(jì)算結(jié)果表明,該方法可使成橋后主梁的線形和結(jié)構(gòu)的內(nèi)力得到合理控制,從而有效地確定斜拉橋的合理施工狀態(tài),為今后同類斜拉橋的設(shè)計(jì)和施工提供參考.

介紹了預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋施工過程的仿真分析方法。該方法通過引入ｃｒ列式法考慮結(jié)構(gòu)的幾何非線性行為、引入溫度場(chǎng)理論計(jì)算溫度的影響、采用有限元步進(jìn)法結(jié)合隨齡期調(diào)整的有效模量法考慮混凝土收縮徐變的影響，同時(shí)收縮徐變參數(shù)及模式可以根據(jù)實(shí)際材料特性而選取。該方法與以往的方法相比分析精度更高。利用該方法開發(fā)的軟件１９９８年在汕頭ｑｕｅ石大橋上應(yīng)用，受到專家的好評(píng)。

以矮塔斜拉橋?yàn)楣こ瘫尘?考慮矮塔斜拉橋在施工過程中的體系轉(zhuǎn)換與非線性效應(yīng)的影響,采用橋梁專用計(jì)算軟件midas/civil對(duì)矮塔斜拉橋施工過程進(jìn)行模擬分析,分析了矮塔斜拉橋在恒載作用下,雙非線性對(duì)橋梁撓度、內(nèi)力及應(yīng)力影響,提出了有益建議,可為同類橋梁的設(shè)計(jì)與施工控制提供一定的參考。

斜拉橋施工過程的仿真計(jì)算與分析——以石家莊倉(cāng)安路斜拉橋施工過程為研究背景，利用有限元分析軟件ansys，實(shí)現(xiàn)了斜拉橋施工過程的模擬計(jì)算．得到的計(jì)算結(jié)果表明，該方法可使成橋后主梁的線形和結(jié)構(gòu)的內(nèi)力得到合理控制，從而有效地確定斜拉橋的合理施工狀態(tài)，為...

為保證主橋施工期間的質(zhì)量和安全，積累設(shè)計(jì)、要施工技術(shù)資料，同時(shí)也為今后科研積累科學(xué)數(shù)據(jù)，進(jìn)行施工控制是很有必要的。因而針對(duì)斜拉橋上部結(jié)構(gòu)施工方案總體：滿堂支架立模分步現(xiàn)澆主梁及索塔，集中安裝并張拉斜拉索，探討施工控制的組織體系及方法。擬定施工控制實(shí)施方案，可有計(jì)劃、有步驟、科學(xué)地進(jìn)行施工控制工作。

由于超長(zhǎng)樁基礎(chǔ)大跨預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋結(jié)構(gòu)在豎向表現(xiàn)出大尺度的特征，為給此類橋施工控制提供依據(jù)，以越南某（15o＋35o＋15o）m雙塔雙索面預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋（最大樁長(zhǎng)116m）為背景，采用midascivil軟件建立全橋空間有限元模型，計(jì)算結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全系數(shù)，并分析樁長(zhǎng)變化對(duì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和動(dòng)力特性的影響程度及其規(guī)律。結(jié)果表明：樁長(zhǎng)的增加引起橋梁結(jié)構(gòu)豎向尺度的增大，降低了結(jié)構(gòu)施工過程中的穩(wěn)定性，主梁穩(wěn)定性對(duì)樁長(zhǎng)變化在邊跨合龍前表現(xiàn)得比較敏感，在邊跨合龍前應(yīng)重視結(jié)構(gòu)豎向尺度變化帶來的穩(wěn)定性問題；最低穩(wěn)定安全系數(shù)（kl=6．5）出現(xiàn)在橋面鋪裝過程中，須引起施工重視，但該橋施工過程中穩(wěn)定性仍滿足規(guī)范要求（kl〉4）；隨著樁長(zhǎng)增加，結(jié)構(gòu)基本頻率降低，振型形狀有所改變，施工控制中須隨時(shí)關(guān)注結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的不利變化。

由于超長(zhǎng)樁基礎(chǔ)大跨預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋結(jié)構(gòu)在豎向表現(xiàn)出大尺度的特征,為給此類橋施工控制提供依據(jù),以越南某(150+350+150)m雙塔雙索面預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋(最大樁長(zhǎng)116m)為背景,采用midascivil軟件建立全橋空間有限元模型,計(jì)算結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全系數(shù),并分析樁長(zhǎng)變化對(duì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和動(dòng)力特性的影響程度及其規(guī)律。結(jié)果表明:樁長(zhǎng)的增加引起橋梁結(jié)構(gòu)豎向尺度的增大,降低了結(jié)構(gòu)施工過程中的穩(wěn)定性,主梁穩(wěn)定性對(duì)樁長(zhǎng)變化在邊跨合龍前表現(xiàn)得比較敏感,在邊跨合龍前應(yīng)重視結(jié)構(gòu)豎向尺度變化帶來的穩(wěn)定性問題;最低穩(wěn)定安全系數(shù)(kl=6.5)出現(xiàn)在橋面鋪裝過程中,須引起施工重視,但該橋施工過程中穩(wěn)定性仍滿足規(guī)范要求(kl>4);隨著樁長(zhǎng)增加,結(jié)構(gòu)基本頻率降低,振型形狀有所改變,施工控制中須隨時(shí)關(guān)注結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的不利變化。

矮塔斜拉橋是一種新型橋梁結(jié)構(gòu)體系,力學(xué)行為介于梁橋和斜拉橋之間。整個(gè)結(jié)構(gòu)體系是在梁橋的基礎(chǔ)上采用了體外預(yù)應(yīng)力索的構(gòu)思,把梁體內(nèi)的一部分預(yù)應(yīng)力索移到橋塔上,索鞍相當(dāng)于體外預(yù)應(yīng)力索的轉(zhuǎn)向點(diǎn),具有塔矮、梁剛、索集中的特點(diǎn)。本文以連云港港疏港航道工程向陽(yáng)大橋?yàn)槔?在介紹該橋主橋上部結(jié)構(gòu)施工過程結(jié)構(gòu)體系應(yīng)力變化情況的基礎(chǔ)上,分析了寬幅矮塔斜拉橋懸澆施工過程中主梁、索塔應(yīng)力變化規(guī)律,為類似橋梁工程上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工控制工作提供參考。

本文所提及某斜拉橋雖跨徑不是很大,但橋面寬度為36．5米,主梁剪滯影響很大,并且施工工藝非平衡懸臂施工,其主跨為掛籃懸臂施工,而邊跨為支架現(xiàn)澆,因此對(duì)其只進(jìn)行整體應(yīng)力分析是不夠的,不能如實(shí)、詳細(xì)的反映其最不利情況。因此本文主要對(duì)主塔拉索錨固區(qū)及主梁節(jié)段懸臂澆注施工進(jìn)行局部應(yīng)力分析。

斜拉橋作為一種常見的大跨度橋梁結(jié)構(gòu)形式,在施工中一般應(yīng)對(duì)其斜拉索以及塔梁進(jìn)行檢測(cè),并對(duì)相應(yīng)的施工過程進(jìn)行控制,以保證施工的順利進(jìn)行,確保施工質(zhì)量。文中以某斜拉橋的施工為背景,較為詳細(xì)地討論了斜拉橋鋼筋混凝土橋塔、主梁檢測(cè)斷面的布置、檢測(cè)工作的內(nèi)容以及施工質(zhì)量檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn),以期為同類工程的檢測(cè)提供參考。

部分斜拉橋施工過程中的溫度影響分析——以南安大橋?yàn)楸尘?，采?種溫度荷載作用方式對(duì)部分斜拉橋在各種溫度荷載作用下的效應(yīng)進(jìn)行了分析，并結(jié)合實(shí)際對(duì)其進(jìn)行合理組合，繪出了撓度變化包絡(luò)圖和索力變化包絡(luò)圖，然后與實(shí)測(cè)溫度效應(yīng)進(jìn)行了對(duì)比分析，得到了溫度對(duì)...

以獨(dú)塔無背索斜拉橋——溱水路大橋?yàn)楸尘?對(duì)其施工過程進(jìn)行了仿真分析,確定了合理施工狀態(tài)和施工方法,得出了在恒、活載作用下主梁的撓度,及結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)件在施工階段中的內(nèi)力,并將成橋階段與合理成橋狀態(tài)的內(nèi)力及變形進(jìn)行了對(duì)比,得到了相關(guān)的結(jié)論。

隨著橋梁跨徑和構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比不斷增大,結(jié)構(gòu)穩(wěn)定問題日益突出。尤其是采用懸臂澆筑施工工藝,隨著懸臂長(zhǎng)度逐漸增大,結(jié)構(gòu)體系處于不斷變化中,這將導(dǎo)致橋梁結(jié)構(gòu)穩(wěn)定狀態(tài)不斷發(fā)生變化,因此有必要進(jìn)行施工過程穩(wěn)定性分析。論文以水陽(yáng)江特大橋?yàn)楣こ瘫尘?對(duì)結(jié)構(gòu)施工全過程進(jìn)行跟蹤模擬并進(jìn)行參數(shù)分析,在彈性穩(wěn)定性分析的基礎(chǔ)上選取安全儲(chǔ)備較小的施工階段進(jìn)行幾何非線性穩(wěn)定性分析,得到了該橋在施工全過程中穩(wěn)定性的變化規(guī)律。

隨著斜拉橋跨徑的日益增大,全橋結(jié)構(gòu)也變得更柔,因此斜拉橋存在靜風(fēng)失穩(wěn)的可能。該文采用增量與內(nèi)外兩重迭代相結(jié)合的方法,綜合考慮靜風(fēng)荷載與結(jié)構(gòu)非線性影響,對(duì)某拱塔斜拉橋進(jìn)行了靜風(fēng)穩(wěn)定性全過程分析。

基于有限元法,建立了高墩連續(xù)剛構(gòu)橋較精確的穩(wěn)定分析模型,計(jì)算得到了高墩最大懸臂施工狀態(tài)的失穩(wěn)模態(tài)及特征值,并分析了風(fēng)載作用下高墩最大懸臂施工狀態(tài)的非線性穩(wěn)定,獲得了風(fēng)載作用下高墩的穩(wěn)定安全系數(shù),并進(jìn)一步驗(yàn)證了傳統(tǒng)屈曲分析和非線性穩(wěn)定分析的差別。

為指導(dǎo)波形鋼腹板矮塔斜拉橋施工,對(duì)該類型橋梁的施工全過程進(jìn)行力學(xué)性能分析。以（58＋118＋188＋108）m的朝陽(yáng)溝特大橋?yàn)檠芯繉?duì)象,采用midas/fea有限元軟件建立有限元模型,對(duì)其施工全過程進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明：施工過程中張拉懸臂頂板預(yù)應(yīng)力束使主梁懸臂端輕微下?lián)?對(duì)懸臂施工主梁懸臂端豎向變形的影響遠(yuǎn)小于張拉斜拉索和澆筑梁段混凝土產(chǎn)生的影響;懸臂根部頂、底板應(yīng)力在合龍束張拉時(shí)應(yīng)力增量較大,應(yīng)在施工中重點(diǎn)關(guān)注;斜拉索索力受施工階段的影響不大,索力分2次張拉調(diào)整到成橋索力是合適的;矮塔斜拉橋橋塔和主梁剛度較大,兩橋塔塔頂位移在懸臂施工過程中基本為0,頂推力作用下一側(cè)橋塔塔頂向邊跨橋臺(tái)側(cè)偏位約5cm,另一側(cè)橋塔塔頂向邊跨橋臺(tái)側(cè)偏位約4cm,可抵消后期運(yùn)營(yíng)中橋塔向跨中的偏位。