江砂膠結(jié)充填體抗壓強(qiáng)度的多元回歸研究

不同賦存狀況的礦體采用不同的充填采礦法,不同充填采礦法的充填體在采場(chǎng)中所起的力學(xué)作用也不同,因此所需充填體強(qiáng)度也不一致。通過(guò)試驗(yàn),對(duì)影響充填體強(qiáng)度的各因素進(jìn)行回歸分析,得到影響充填體強(qiáng)度各因素的主次性及不同充填采礦法的充填體強(qiáng)度。

研究了以粉煤灰為主要組分的膠結(jié)充填料,得到粉煤灰作為膠結(jié)充填材料的最佳配合比,其強(qiáng)度和工作性能滿足礦山開(kāi)采充填使用要求。粉煤灰膠結(jié)充填材料的強(qiáng)度主要由以未反應(yīng)的粉煤灰微粒為骨架,團(tuán)簇狀和無(wú)定形絲狀凝膠類物質(zhì)充填到骨架中,片狀氫氧化鈣和絲狀物彼此交叉搭接,使得整個(gè)體系具有一定強(qiáng)度。

某礦現(xiàn)有分級(jí)尾砂充填系統(tǒng)效率低、尾砂供應(yīng)不足、工藝復(fù)雜。對(duì)該礦全尾砂作為充填骨料的可行性進(jìn)行研究,配制濃度為66%6、8%、70%和72%,灰砂比為1∶4、1∶81、∶12的全尾砂膠結(jié)充填物料,并檢測(cè)物料的沉降、滲透、凝結(jié)、強(qiáng)度等性能。檢測(cè)表明,全尾礦孔隙率為39.71%,自然安息角為40°,平均粒徑為0.0497mm,尾砂較細(xì)。試驗(yàn)結(jié)果表明,料漿的沉降作用產(chǎn)生的泌水率為6.39%～23.76%,濃度提高幅度為1.81%～8.77%,滲透速度為0.25～0.36cm/h;灰砂比1∶4時(shí),充填料漿終凝時(shí)間為26.2～23.9h;灰砂比1∶8時(shí),終凝時(shí)間41.4～40h,初終凝時(shí)間差不超過(guò)2h;各組膠結(jié)料漿塌落度為24.9～26.8cm,流動(dòng)性較好。各組試樣28d強(qiáng)度在0.38～1.9mpa,且濃度、水泥量與強(qiáng)度呈正相關(guān)的關(guān)系。結(jié)合礦山采礦方法對(duì)凝結(jié)時(shí)間、強(qiáng)度等的要求,推薦配比為灰砂比1∶8,濃度70%～72%。研究成果可為同類礦山全尾砂膠結(jié)充填物力學(xué)性能的確定提供參考。

f29 （）砂漿抗壓強(qiáng)度檢驗(yàn)報(bào)告 委托編號(hào)： 檢驗(yàn)編號(hào)： 工程名稱代表批量 委托單位收樣日期年月日 結(jié)構(gòu)名稱報(bào)告日期年月日 樣品來(lái)源水泥品種 檢驗(yàn)性質(zhì)養(yǎng)護(hù)方法 見(jiàn)證單位見(jiàn)證人 試件尺寸取樣人 檢驗(yàn)依據(jù) 檢驗(yàn)樣品配合比 水水泥砂摻合料外加劑 設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí) 檢驗(yàn)結(jié)果 檢驗(yàn)編號(hào)使用部位成型日期檢驗(yàn)日期 齡期 （d） 單塊值（mpa） 檢驗(yàn)結(jié)果 （mpa） 達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度（%） 備注檢驗(yàn)單位（蓋章） 技術(shù)負(fù)責(zé)人：校核人：檢驗(yàn)人： 砂漿抗壓強(qiáng)度檢驗(yàn)樣品取樣的注意事項(xiàng) 同強(qiáng)度、同配比、每工作班，每100m3取樣1組；不超過(guò)100m3時(shí)，按1組計(jì)。 填寫(xiě)委托單時(shí)必須填清楚工程名稱、委托單位、結(jié)構(gòu)名稱、使用部位、強(qiáng)度等級(jí)、養(yǎng)護(hù) 方法、代表批量、配合比等信

砂漿28d抗壓強(qiáng)度

砌體砂漿抗壓強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)評(píng)定表 共頁(yè)，第頁(yè) 工程名稱：分項(xiàng)（部）名稱 設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)： 施工單位：砌體方量（m3）： 養(yǎng)護(hù)方法： 試塊組數(shù) （n） 設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度 值（mpa） 抗壓強(qiáng)度平均值 （mpa） 抗壓強(qiáng)度最小值 （mpa） 0.75倍設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng) 度值 每組強(qiáng)度值（mpa） 1234567891011121314151617181920 評(píng)定依據(jù)《砌體工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》 gb500203； 評(píng) 定 結(jié) 論 1、同一驗(yàn)收批抗壓強(qiáng)度平均值大于或等于設(shè) 計(jì)抗壓強(qiáng)度值； 2、同一驗(yàn)收批抗壓強(qiáng)度最小值大于或等于設(shè) 計(jì)抗壓強(qiáng)度值0.75倍； 3、僅有一組試塊，其抗壓強(qiáng)度值不得小于設(shè) 計(jì)抗壓強(qiáng)度值。 匯總計(jì)算人：校核人：項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人： 填報(bào)日期：

砂漿抗壓強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)報(bào)告

正交試驗(yàn)法優(yōu)化膠結(jié)充填體強(qiáng)度參數(shù)設(shè)計(jì)——膠結(jié)充填采礦法能有效地改善圍巖應(yīng)力狀態(tài)、限制圍巖移動(dòng)的規(guī)模，是一種高回收率、低貧化率的采礦方法，對(duì)其他類似工程具有一定的借鑒作用?！　?/p>

全尾砂膠結(jié)充填工藝在馬莊鐵礦的應(yīng)用,提高了鐵礦石回采率,降低了貧化率,保護(hù)了原始的地質(zhì)環(huán)境。

介紹了基于siemens公司的s7-300系列plc控制系統(tǒng)在安慶月山礦業(yè)有限公司充填自動(dòng)化系統(tǒng)的應(yīng)用情況，并詳細(xì)介紹了自動(dòng)化系統(tǒng)的硬件組成部分和軟件控制思路。

介紹了錫礦山南礦采用尾砂膠結(jié)充填法回采緩傾斜厚礦體的實(shí)踐,總結(jié)了兩步驟回采尾砂膠結(jié)充填采礦的研究成果。

新型尾砂膠結(jié)材料在礦山充填中應(yīng)用

實(shí)驗(yàn)選取了ⅰ級(jí)和ⅱ級(jí)兩種粉煤灰,以石灰和脫硫石膏為激發(fā)劑制備的膠凝材料完全取代傳統(tǒng)的膠結(jié)劑水泥,以膠砂比為1∶4,水膠比為1∶1左右制備的粉煤灰全尾砂充填料在45±1℃下養(yǎng)護(hù)3d,強(qiáng)度可達(dá)5.432mpa,在20±1℃下養(yǎng)護(hù)28d強(qiáng)度可達(dá)3～7mpa,滿足一般礦山對(duì)充填料的要求.根據(jù)料漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)和坍落度關(guān)系曲線,得到了該材料制備成的可泵送膏體質(zhì)量分?jǐn)?shù)范圍為80.5%～83.0%.通過(guò)x射線衍射和掃描電鏡分析,膠凝材料的水化產(chǎn)物主要為凝膠類物質(zhì)、鈣礬石和方解石.

回彈均測(cè)區(qū)混凝土平均抗壓強(qiáng)度換算值f（mpa）吳白明 平均碳化深度值d平均（mm） 值00.51.01.52.02.53.03.5 4.04.55.05.5≥6 2010.310.1? 2111.411.210.810.510.0 2212.512.211.911.511.010.610.2? 2313.713.413.012.612.111.611.210.8 10.510.1 2414.914.614.213.713.112.712.211.8 11.511.010.710.410.1 2516.215.915.414.914.313.813.312.8 12.512.011.711.310.9 2617.517.216.616.115.4

1.5-2.5y=8*x-51.507.0 2.5-4.0y=10*x-101.517.1 4.0-5.0y=12*x-181.527.2抗彎拉強(qiáng)度1.5 5.0-5.5y=14*x-281.537.2抗壓強(qiáng)度7 1.547.3 1.557.4 1.567.5 1.577.6#n/a 1.587.6 1.597.7 1.607.844.0 1.617.942.7 1.628.042.1 1.638.040.9 1.648.1 1.658.2 1.668.3 1.678.4 1.688.4 1.698.5 1.708.6 1.718.7 1.728.8 1.738.8 1.748.9 1.759.0 1.769.1 1.779.2 1.789.2 1.799.3 1.809.4 1.819.5

在評(píng)價(jià)水泥砂漿鋼筋錨桿的承載能力時(shí),通常認(rèn)為,水泥砂漿與巖石接觸面的剪切強(qiáng)度大于水泥砂漿與鋼筋的粘結(jié)力?？墒?在軟弱巖層中安裝水泥砂漿鋼筋錨桿時(shí),在許多情況下是沿水泥砂漿與巖石的接觸面破壞,而不是沿水泥砂漿與鋼筋的接觸面破壞。水泥砂漿與巖石的粘結(jié)力是不大的,它取決于水泥砂漿在巖石孔隙內(nèi)滲透擴(kuò)

本文以粉煤灰和尾砂為主要充填材料,對(duì)膠結(jié)充填進(jìn)行了強(qiáng)度特性和流變特性兩大因素綜合分析。應(yīng)用響應(yīng)面法研究影響膠結(jié)體抗壓強(qiáng)度的主要因素及其影響程度,采用坍落度對(duì)料漿流變性能進(jìn)行表征。試驗(yàn)結(jié)果表明:當(dāng)粉煤灰占骨料80%時(shí),進(jìn)行料漿的膠結(jié)充填試驗(yàn)?zāi)軌驖M足煤礦強(qiáng)度要求,尾砂的加入,進(jìn)一步改善了料漿的流變性。

寶山礦2#砂頁(yè)巖礦體采用黃土-廢石膠結(jié)充填法回采。為了確定其合適的配合比,采用rmt-150b巖石力學(xué)試驗(yàn)機(jī)對(duì)七種配合比的黃土-廢石膠結(jié)充填體的標(biāo)準(zhǔn)試樣進(jìn)行了抗壓強(qiáng)度測(cè)試,利用測(cè)試結(jié)果選擇c組配合比的黃土-廢石膠結(jié)充填體應(yīng)用于該礦工業(yè)性試驗(yàn)采場(chǎng)進(jìn)行充填,并對(duì)該試驗(yàn)采場(chǎng)的充填體進(jìn)行了應(yīng)力測(cè)試。研究結(jié)果表明:黃土-廢石膠結(jié)充填體的破壞過(guò)程分為五個(gè)破壞階段;黃土-廢石膠結(jié)充填體的強(qiáng)度隨黃土加入量的增加而減小,隨水泥加入量的增加而增加;初期強(qiáng)度隨水泥加入量的增加而提高;選用c組配合比的黃土-廢石膠結(jié)充填體充填試驗(yàn)采場(chǎng)的應(yīng)力為2.25mpa,其齡期為60d時(shí)為原巖體的抗壓強(qiáng)度的47.4%,滿足該礦對(duì)充填體強(qiáng)度的要求;研究成果為其它采場(chǎng)選用合適的膠結(jié)充填體的配合比提供了依據(jù)。

本文重點(diǎn)論述了高濃度全尾砂膠結(jié)充填料的膠結(jié)機(jī)理和料漿濃度確定方法，分析了高濃度全尾砂膠結(jié)充填料的膠結(jié)過(guò)程和特點(diǎn)，闡明了高濃度全尾砂膠結(jié)充填的現(xiàn)實(shí)可行性和廣闊的推廣應(yīng)用前景。

對(duì)阿舍勒銅礦全尾砂、各采砂場(chǎng)戈壁集料、鋼渣水泥分別取樣進(jìn)行了全尾砂化學(xué)成份、全尾砂及戈壁集料全粒級(jí)組成、基本物理參數(shù)等的測(cè)定,對(duì)不同全尾砂及戈壁集料比例、不同灰砂比及料漿濃度進(jìn)行了配比優(yōu)化試驗(yàn)研究,試驗(yàn)得出了充填料漿的合理制備參數(shù)及充填試塊的強(qiáng)度特征,為充填系統(tǒng)的改造及工業(yè)試驗(yàn)提供了依據(jù)。

阿舍勒銅礦充填采用戈壁料作為粗骨料,尾砂作為細(xì)骨料,經(jīng)添加水泥攪拌均勻后通過(guò)管道自流輸送至充填采場(chǎng),與粗骨料細(xì)磨和泵壓輸送工藝相比,其流程大為簡(jiǎn)化且運(yùn)營(yíng)成本低,系統(tǒng)生產(chǎn)能力大,充填料漿在管道及采場(chǎng)中呈結(jié)構(gòu)流動(dòng),不產(chǎn)生分層、離析等不良現(xiàn)象,避免了管道堵塞,減小了管道磨損。該充填工藝技術(shù)制作的灰砂比為1∶8,1∶3的充填體,28d強(qiáng)度分別達(dá)到1.027,3.83mpa,滿足阿舍勒銅礦不同采礦方法的生產(chǎn)要求,為礦山取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益和技術(shù)支撐。

在摻入由聚羧酸系超塑化劑和引氣劑復(fù)合而成的泵送劑的情況下,通過(guò)改變復(fù)合泵送劑中引氣劑的用量來(lái)調(diào)整全尾砂膏體膠結(jié)充填料漿中的含氣量,研究含氣量對(duì)全尾砂膏體膠結(jié)充填料漿各項(xiàng)性能(坍落度、分層度、泌水率,硬化后的抗壓強(qiáng)度等)的影響。結(jié)果表明:料漿中含氣量的增加可以明顯改善料漿的分層度和泌水性,并提高料漿的坍落度;但同時(shí)引氣含量過(guò)高則會(huì)導(dǎo)致料漿硬化后的抗壓強(qiáng)度的急劇下降。采用文中的原材料和泵送劑,全尾砂膏體膠結(jié)充填料漿最佳含氣量為7.5%~9.5%。