抗拔管樁的承載力及結(jié)構(gòu)構(gòu)造資料

抗拔管樁的承載力及結(jié)構(gòu)構(gòu)造

結(jié)合筆者參與廣東省標(biāo)準(zhǔn)《錘擊式預(yù)應(yīng)力混凝土管樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程》修訂的體會(huì),介紹抗拔管樁單樁豎向抗拔承載力確定,結(jié)構(gòu)構(gòu)造包括樁身、接頭、樁頭與承臺(tái)的連接等,提出其質(zhì)量保證措施,供設(shè)計(jì)和施工人員參考。

單樁抗拔承載力特征值:實(shí)?。?00kn 抗拔樁樁芯砼高度計(jì)算(φ500mm，內(nèi)徑φ250mm): 樁內(nèi)直徑φ210mm 樁芯砼灌注長(zhǎng)度3m 抗拔承載力設(shè)計(jì)值400kn 樁芯砼強(qiáng)度等級(jí)c25 樁芯砼與樁內(nèi)壁粘結(jié)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值?n0.3n/mm^2 樁芯砼抗拉計(jì)算值=0.202204024n/mm^2<?n=0.3n/mm^2 滿足砼抗拉要求! 抗拔樁鋼筋計(jì)算: 實(shí)配鋼筋直徑:22mm 鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值?yk360n/mm^2 實(shí)配鋼筋根數(shù):6實(shí)配配筋面as2279.64mm^2 樁芯砼抗拉計(jì)算值=:175.47n/mm^2<?yk360n/mm^2 滿足鋼筋抗拉要求! 接樁節(jié)點(diǎn)焊縫計(jì)算 對(duì)接焊縫受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值?tw120n/mm^2 對(duì)接焊縫厚度10mm 樁直徑φ210mm 抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值400kn 對(duì)接焊縫抗拉計(jì)算值6

4.抗拔管樁的結(jié)構(gòu)構(gòu)造 主要應(yīng)注意下列3個(gè)問(wèn)題：樁身結(jié)構(gòu)；接頭；樁頂（頭）與承臺(tái)的連接問(wèn)題。 管樁與承臺(tái)連接時(shí)，樁頂嵌入承臺(tái)深度宜取100mm；另一條是：對(duì)于抗拔樁，應(yīng)將樁的縱向鋼筋全部直 接錨入承臺(tái)內(nèi)。錨固長(zhǎng)度不得小于50倍縱向鋼筋直徑且不小于500mm。 預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度表5是計(jì)算結(jié)果： 表中d為預(yù)應(yīng)力鋼筋直徑。常用的承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c30，則c30混凝土中的預(yù)應(yīng)力錨固長(zhǎng)度為 113d，當(dāng)鋼筋直徑為9.0mm時(shí)，則錨固長(zhǎng)度為102cm；當(dāng)鋼筋直徑為10.7mm時(shí)，則錨固長(zhǎng)度為120cm。 4.1樁身結(jié)構(gòu)問(wèn)題 4.1.1樁身的配筋。 4.1.2端板的質(zhì)量。目前端板質(zhì)量存在二大問(wèn)題：端板的材質(zhì)和端板的厚度。(1)端板的材質(zhì)大部分不符合 規(guī)定;（2）端板的厚度普遍較薄。新廣東規(guī)程不是按管樁直徑來(lái)規(guī)定端板厚度，而是根

PHC管樁水平承載力試驗(yàn)與設(shè)計(jì)構(gòu)造

靜壓管樁水平承載力受多種不確定性因素影響,是一個(gè)復(fù)雜的灰色分析問(wèn)題。本文運(yùn)用灰色理論,建立了一種預(yù)測(cè)靜壓管樁單樁水平承載力的數(shù)學(xué)模型,與實(shí)際工程現(xiàn)場(chǎng)水平靜載試驗(yàn)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比分析,證明其預(yù)測(cè)精度良好,適用性強(qiáng),具有一定的工程參考價(jià)值。

m，m 500壁厚125樁周up1.57 截面凈 面積 0.150.20m 22550樁重383kg/m備注0m樁長(zhǎng) 序號(hào)(1)(2) (3)- 1a (3)- 2a (3)- 3a (3)- 1b (3)-2b (3)- 3b (3)- 1c (3)- 2c (3)- 3c (4)(4)-1(4)-2(4)-3 巖性填土淤泥礫砂 粉質(zhì) 粘土 淤泥礫砂 粉質(zhì)粘 土 淤泥礫砂 粉質(zhì) 粘土 淤泥 風(fēng)化 殘積 全風(fēng) 化 強(qiáng)風(fēng) 化 中風(fēng)化 樁周qsa88283310303510303505070120100 樁底qpa0400045005500 zk0140.58.511541153.9(4)-245.02018.51.0188.546.05500328731150.67

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PHC管樁豎向承載力確定

對(duì)三種曲線預(yù)測(cè)模型進(jìn)行介紹,建立求解模型。依據(jù)天津地區(qū)phc管樁靜載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù),利用grg優(yōu)化程序求解模型參數(shù),計(jì)算phc管樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)值。通過(guò)對(duì)三種曲線模型的預(yù)測(cè)精度進(jìn)行對(duì)比分析,證明usher曲線模型預(yù)測(cè)結(jié)果更為安全、可靠。

0.000標(biāo)高102.96m樁長(zhǎng)l=11.70m 樁頂標(biāo)高100.56m 樁底標(biāo)高88.86m 埋深(m)厚度側(cè)摩阻力端阻力 土層層底標(biāo)高mli(m)qsik(kpa)qsik*liqpk(kpa) 雜填土 1(雜填土)98.861.70711.90 2(粉質(zhì)粘土)94.864.001766.00 3(粉質(zhì)粘土)90.864.002392.00 5(砂質(zhì)粘土)89.861.002020.003000 ∑li=10.70∑qsik*li=189.90 樁徑(d)=0.40m 周長(zhǎng)(up)=1.256m 截面積(ap)=0.126㎡ qsa=up∑qsia*li238.51kn qpa=qpa*ap376.80kn ra(單樁豎向承載力特征 值)=(qsk+qpk)/2

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本文通過(guò)實(shí)例計(jì)算比較了國(guó)內(nèi)現(xiàn)行的規(guī)范對(duì)利用靜力觸探資料驗(yàn)算管樁承載力的公式,得出一些規(guī)范對(duì)于小直徑的管樁承載力計(jì)算比較準(zhǔn)確,對(duì)于大直徑管樁的承載力計(jì)算尚需調(diào)整經(jīng)驗(yàn)系數(shù)的結(jié)論。

管樁樁身的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計(jì)值 與特征值的關(guān)系 （一）、計(jì)算公式： 管樁樁身的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值qpk、樁身豎向承載力設(shè)計(jì)值 rp與單樁豎向承載力最大特征值ra的計(jì)算： 1、管樁樁身豎向承載力設(shè)計(jì)值rp的確定： 根據(jù)03sg409《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)圖集中的說(shuō)明第6.2.5 條的計(jì)算式可以計(jì)算出樁身豎向承載力設(shè)計(jì)值rp：rp=afcψc。 式中rp—管樁樁身豎向承載力設(shè)計(jì)值kn； a—管樁樁身橫截面積mm2； fc—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值mpa； ψc—工作條件系數(shù)，取ψc=0.70。 2、單樁豎向承載力最大特征值ra的確定： 根據(jù)03sg409《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)圖集中的說(shuō)明第6.2.6 條的計(jì)算式可以計(jì)算出單樁豎向承載力最大特征值ra：ra=rp/1.35。 3、管樁樁身的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值qpk的確定： 第一種確定方

為了提高靜壓管樁單樁極限承載力的預(yù)測(cè)精度,本文在構(gòu)建的靜壓管樁單樁極限承載力指標(biāo)體系的基礎(chǔ)上,建立了靜壓管樁單樁極限承載力的支持向量機(jī)預(yù)測(cè)模型,應(yīng)用該模型對(duì)實(shí)際工程中靜壓管樁單樁極限承載力進(jìn)行預(yù)測(cè),并運(yùn)用bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)模型與其做對(duì)比,試驗(yàn)結(jié)果表明,支持向量機(jī)對(duì)靜壓管樁單樁極限承載力具有較好的預(yù)測(cè)性能。

設(shè)計(jì)規(guī)范: a.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范,gb50007-2002 b.建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范,gb50011-2001 c.建筑樁基技術(shù)規(guī)范,jgj94-2008 li(m)d(m)d(m)ui(m)ul(m) 120.50.50.51.57162.83 22.50.50.51.57162.83 311.10.50.51.57162.83 400.50.51.57162.83 53.10.50.51.57162.83 60.50.50.51.57162.83 700.50.51.57162.83 800.50.51.57162.83 n=20 (jgj94-2008公式5.4.6-1) (jgj94-2008公式5.4.6-2) 巖土名稱 phc管樁單樁承

樁的承載力檢測(cè)——樁的承載力檢測(cè)

預(yù)應(yīng)力管樁的豎向承載能力分析從預(yù)應(yīng)力管樁出現(xiàn)開始到現(xiàn)在一直都是工程人員的難題,由于樁基是隱蔽工程,很難全方位的了解樁基在受力情況下會(huì)產(chǎn)生什么樣的反應(yīng).本文從預(yù)應(yīng)力管樁的特性以及發(fā)展現(xiàn)狀進(jìn)行了較為詳細(xì)的介紹;再分別從豎向荷載對(duì)預(yù)應(yīng)力管樁的工作機(jī)理進(jìn)行了闡述;然后再對(duì)預(yù)應(yīng)力管樁的承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算方法進(jìn)行了較為詳細(xì)的闡述;望在今后能夠?qū)?shí)際的工程檢測(cè)有相當(dāng)大的指導(dǎo)意義.

預(yù)應(yīng)力混凝土管樁承載力_壓樁力與極限承載力分析

為克服單項(xiàng)預(yù)測(cè)方法產(chǎn)生的誤差,利用灰色模型gm(1,n)、多元線性回歸、bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等3種單項(xiàng)預(yù)測(cè)方法建立組合預(yù)測(cè)模型,并采用熵值法確定加權(quán)系數(shù)。通過(guò)對(duì)phc管樁承載力進(jìn)行比較預(yù)測(cè),結(jié)果顯示gm(1,n)法平均絕對(duì)百分比誤差(mape)值為5.4%,多元線性回歸法的mape為3.0%,bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)法的mape為2.8%,組合預(yù)測(cè)法的mape為2.3%。因此組合預(yù)測(cè)法精度較高,實(shí)用性更強(qiáng)。

由于地層的變化,同一工程項(xiàng)目選用同一種直徑的樁作基礎(chǔ),將導(dǎo)致地層薄弱處樁基單樁承載力明顯偏低,本文通過(guò)對(duì)管樁進(jìn)行注漿試驗(yàn),將同一地層情況的注漿管樁與未注漿管樁分別做靜載試驗(yàn)表明,管樁經(jīng)注漿處理其承載力可得到明顯提高,為類似工程的樁基處理提供參考。

土層名稱側(cè)阻力端阻力頂面標(biāo)高土層深度 1素填土：松軟00-0.380 2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：流塑2065-0.386.5 3粉質(zhì)粘土：可塑75210-6.880 4粉土：中密35130-6.880 5粉質(zhì)粘土：軟塑30120-6.888 6--1粘土：硬塑80230-14.880 6--2粉質(zhì)粘土：可塑50180-14.888.7 7碎石土：稍-中密120400-23.588 8--1礫巖：強(qiáng)風(fēng)化160500-31.58 8--2礫巖：中風(fēng)化4002500 單樁承載力91.9噸 2618.019 1565.375 進(jìn)入是否持力層樁承載力樁徑0.6 00樁周長(zhǎng)1.8840 6.5244.92樁端面積0.28260 00側(cè)阻擠土效應(yīng)10 00樁端閉塞效應(yīng)