抗拔管樁的承載力及結(jié)構(gòu)構(gòu)造資料

抗拔管樁的承載力及結(jié)構(gòu)構(gòu)造

結(jié)合筆者參與廣東省標準《錘擊式預(yù)應(yīng)力混凝土管樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程》修訂的體會,介紹抗拔管樁單樁豎向抗拔承載力確定,結(jié)構(gòu)構(gòu)造包括樁身、接頭、樁頭與承臺的連接等,提出其質(zhì)量保證措施,供設(shè)計和施工人員參考。

單樁抗拔承載力特征值:實?。?00kn 抗拔樁樁芯砼高度計算(φ500mm，內(nèi)徑φ250mm): 樁內(nèi)直徑φ210mm 樁芯砼灌注長度3m 抗拔承載力設(shè)計值400kn 樁芯砼強度等級c25 樁芯砼與樁內(nèi)壁粘結(jié)強度設(shè)計值?n0.3n/mm^2 樁芯砼抗拉計算值=0.202204024n/mm^2<?n=0.3n/mm^2 滿足砼抗拉要求! 抗拔樁鋼筋計算: 實配鋼筋直徑:22mm 鋼筋抗拉強度標準值?yk360n/mm^2 實配鋼筋根數(shù):6實配配筋面as2279.64mm^2 樁芯砼抗拉計算值=:175.47n/mm^2<?yk360n/mm^2 滿足鋼筋抗拉要求! 接樁節(jié)點焊縫計算 對接焊縫受拉強度設(shè)計值?tw120n/mm^2 對接焊縫厚度10mm 樁直徑φ210mm 抗拔承載力標準值400kn 對接焊縫抗拉計算值6

4.抗拔管樁的結(jié)構(gòu)構(gòu)造 主要應(yīng)注意下列3個問題：樁身結(jié)構(gòu)；接頭；樁頂（頭）與承臺的連接問題。 管樁與承臺連接時，樁頂嵌入承臺深度宜取100mm；另一條是：對于抗拔樁，應(yīng)將樁的縱向鋼筋全部直 接錨入承臺內(nèi)。錨固長度不得小于50倍縱向鋼筋直徑且不小于500mm。 預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的錨固長度表5是計算結(jié)果： 表中d為預(yù)應(yīng)力鋼筋直徑。常用的承臺混凝土強度等級為c30，則c30混凝土中的預(yù)應(yīng)力錨固長度為 113d，當鋼筋直徑為9.0mm時，則錨固長度為102cm；當鋼筋直徑為10.7mm時，則錨固長度為120cm。 4.1樁身結(jié)構(gòu)問題 4.1.1樁身的配筋。 4.1.2端板的質(zhì)量。目前端板質(zhì)量存在二大問題：端板的材質(zhì)和端板的厚度。(1)端板的材質(zhì)大部分不符合 規(guī)定;（2）端板的厚度普遍較薄。新廣東規(guī)程不是按管樁直徑來規(guī)定端板厚度，而是根

PHC管樁水平承載力試驗與設(shè)計構(gòu)造

靜壓管樁水平承載力受多種不確定性因素影響,是一個復(fù)雜的灰色分析問題。本文運用灰色理論,建立了一種預(yù)測靜壓管樁單樁水平承載力的數(shù)學(xué)模型,與實際工程現(xiàn)場水平靜載試驗實測數(shù)據(jù)進行了對比分析,證明其預(yù)測精度良好,適用性強,具有一定的工程參考價值。

m，m 500壁厚125樁周up1.57 截面凈 面積 0.150.20m 22550樁重383kg/m備注0m樁長 序號(1)(2) (3)- 1a (3)- 2a (3)- 3a (3)- 1b (3)-2b (3)- 3b (3)- 1c (3)- 2c (3)- 3c (4)(4)-1(4)-2(4)-3 巖性填土淤泥礫砂 粉質(zhì) 粘土 淤泥礫砂 粉質(zhì)粘 土 淤泥礫砂 粉質(zhì) 粘土 淤泥 風化 殘積 全風 化 強風 化 中風化 樁周qsa88283310303510303505070120100 樁底qpa0400045005500 zk0140.58.511541153.9(4)-245.02018.51.0188.546.05500328731150.67

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PHC管樁豎向承載力確定

對三種曲線預(yù)測模型進行介紹,建立求解模型。依據(jù)天津地區(qū)phc管樁靜載荷試驗數(shù)據(jù),利用grg優(yōu)化程序求解模型參數(shù),計算phc管樁豎向極限承載力預(yù)測值。通過對三種曲線模型的預(yù)測精度進行對比分析,證明usher曲線模型預(yù)測結(jié)果更為安全、可靠。

0.000標高102.96m樁長l=11.70m 樁頂標高100.56m 樁底標高88.86m 埋深(m)厚度側(cè)摩阻力端阻力 土層層底標高mli(m)qsik(kpa)qsik*liqpk(kpa) 雜填土 1(雜填土)98.861.70711.90 2(粉質(zhì)粘土)94.864.001766.00 3(粉質(zhì)粘土)90.864.002392.00 5(砂質(zhì)粘土)89.861.002020.003000 ∑li=10.70∑qsik*li=189.90 樁徑(d)=0.40m 周長(up)=1.256m 截面積(ap)=0.126㎡ qsa=up∑qsia*li238.51kn qpa=qpa*ap376.80kn ra(單樁豎向承載力特征 值)=(qsk+qpk)/2

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本文通過實例計算比較了國內(nèi)現(xiàn)行的規(guī)范對利用靜力觸探資料驗算管樁承載力的公式,得出一些規(guī)范對于小直徑的管樁承載力計算比較準確,對于大直徑管樁的承載力計算尚需調(diào)整經(jīng)驗系數(shù)的結(jié)論。

管樁樁身的豎向極限承載力標準值、設(shè)計值 與特征值的關(guān)系 （一）、計算公式： 管樁樁身的豎向極限承載力標準值qpk、樁身豎向承載力設(shè)計值 rp與單樁豎向承載力最大特征值ra的計算： 1、管樁樁身豎向承載力設(shè)計值rp的確定： 根據(jù)03sg409《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》國家標準圖集中的說明第6.2.5 條的計算式可以計算出樁身豎向承載力設(shè)計值rp：rp=afcψc。 式中rp—管樁樁身豎向承載力設(shè)計值kn； a—管樁樁身橫截面積mm2； fc—混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值mpa； ψc—工作條件系數(shù)，取ψc=0.70。 2、單樁豎向承載力最大特征值ra的確定： 根據(jù)03sg409《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁》國家標準圖集中的說明第6.2.6 條的計算式可以計算出單樁豎向承載力最大特征值ra：ra=rp/1.35。 3、管樁樁身的豎向極限承載力標準值qpk的確定： 第一種確定方

為了提高靜壓管樁單樁極限承載力的預(yù)測精度,本文在構(gòu)建的靜壓管樁單樁極限承載力指標體系的基礎(chǔ)上,建立了靜壓管樁單樁極限承載力的支持向量機預(yù)測模型,應(yīng)用該模型對實際工程中靜壓管樁單樁極限承載力進行預(yù)測,并運用bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測模型與其做對比,試驗結(jié)果表明,支持向量機對靜壓管樁單樁極限承載力具有較好的預(yù)測性能。

設(shè)計規(guī)范: a.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范,gb50007-2002 b.建筑抗震設(shè)計規(guī)范,gb50011-2001 c.建筑樁基技術(shù)規(guī)范,jgj94-2008 li(m)d(m)d(m)ui(m)ul(m) 120.50.50.51.57162.83 22.50.50.51.57162.83 311.10.50.51.57162.83 400.50.51.57162.83 53.10.50.51.57162.83 60.50.50.51.57162.83 700.50.51.57162.83 800.50.51.57162.83 n=20 (jgj94-2008公式5.4.6-1) (jgj94-2008公式5.4.6-2) 巖土名稱 phc管樁單樁承

樁的承載力檢測——樁的承載力檢測

利用abaqus有限元軟件,建立4個phc管樁有限元模型,分析樁型(ab型和a型)、箍筋間距和箍筋直徑對phc管樁受彎承載力的影響。比較了公式和有限元計算得出的極限彎矩之間的差異。分析結(jié)果表明,ab型管樁的受彎承載力大于a型管樁的受彎承載力,減小箍筋間距和增大箍筋直徑不能提高phc管樁的極限彎矩,有限元分析得到的結(jié)果大于公式計算的結(jié)果。

為了更加精確地預(yù)估預(yù)應(yīng)力管樁路基地基的沉降變形,基于慢速維持荷載理論,進行了路基預(yù)應(yīng)力管樁的靜載試驗和試樁的q-s曲線擬合,給出單樁沉降預(yù)估公式。同時,對擬合數(shù)據(jù)和實測數(shù)據(jù)進行了對比。研究結(jié)果表明:樁身完整性程度對單樁豎向極限承載力影響十分明顯；指數(shù)函數(shù)模型對樁基的q-s曲線具有較高的擬合精度；在保證成樁質(zhì)量的前提下,給出的預(yù)估公式對樁基的沉降量具有較好的預(yù)測能力,且相對誤差較小。

預(yù)應(yīng)力管樁的豎向承載能力分析從預(yù)應(yīng)力管樁出現(xiàn)開始到現(xiàn)在一直都是工程人員的難題,由于樁基是隱蔽工程,很難全方位的了解樁基在受力情況下會產(chǎn)生什么樣的反應(yīng).本文從預(yù)應(yīng)力管樁的特性以及發(fā)展現(xiàn)狀進行了較為詳細的介紹;再分別從豎向荷載對預(yù)應(yīng)力管樁的工作機理進行了闡述;然后再對預(yù)應(yīng)力管樁的承載能力極限狀態(tài)的計算方法進行了較為詳細的闡述;望在今后能夠?qū)嶋H的工程檢測有相當大的指導(dǎo)意義.

預(yù)應(yīng)力混凝土管樁承載力_壓樁力與極限承載力分析

為克服單項預(yù)測方法產(chǎn)生的誤差,利用灰色模型gm(1,n)、多元線性回歸、bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等3種單項預(yù)測方法建立組合預(yù)測模型,并采用熵值法確定加權(quán)系數(shù)。通過對phc管樁承載力進行比較預(yù)測,結(jié)果顯示gm(1,n)法平均絕對百分比誤差(mape)值為5.4%,多元線性回歸法的mape為3.0%,bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)法的mape為2.8%,組合預(yù)測法的mape為2.3%。因此組合預(yù)測法精度較高,實用性更強。