可調底座、頂托超高對腳手架承載力影響的分析

基于足尺試驗得到的模型參數(shù),建立新型插盤式腳手架的三維有限元模型。采用非線性分析方法研究幾何形式和荷載類型對腳手架極限承載力的影響。分析表明:結構體系的第一階屈曲模態(tài)為支撐屈曲;幾何形式對新型插盤式腳手架體系的極限承載力有顯著影響;三角形荷載作用下立桿的應力比大于矩形荷載和梯形荷載作用下的應力比;矩形荷載作用下的極限承載力大于梯形荷載和三角形荷載作用下的極限承載力。

本文舉例具體說明了鋼管扣件式腳手架立桿承載力的驗算過程,以便在工程施工中避免不必要的耗費,又保證安全

對腳手架這種臨時結構重要性的忽視以及對新型腳手架的性能研究不夠,是導致腳手架倒塌事故頻發(fā)的主要原因之一。為了對新型門式鋼管腳手架的承載性能有充分的認識,保證其安全性,保護國家財產(chǎn)和人民生命安全,有必要對新型門式鋼管腳手架進行科學的試驗研究和理論分析,為其推廣提供一定的理論參考。本文在對由兩種新型門架(mf0817,mf1017)組成的三步六跨門式鋼管腳手架受力性能進行試驗研究的基礎上,利用鋼框架穩(wěn)定分析理論,考慮半剛性節(jié)點作用,修正轉角位移方程,對三組不同搭設情況下的腳手架承載力進行穩(wěn)定理論分析,推出了門式鋼管腳手架在不同搭設情況下的立桿計算長度系數(shù)的計算公式,分析結果表明立桿桿端約束條件對結果影響較大,可利用轉角位移法求得反映腳手架中其他桿件對立桿約束程度的計算長度系數(shù),并將理論分析結果與相應的試驗值比較,驗證了理論分析方法的正確性。

鋼管腳手架搭設高度與承載力之間關系的探討田曉彬，曠新輝，陳曉軍 —————————————— 收稿日期：2010-2-20 作者簡介：曠新輝（1977-），男，工程師，1999年畢業(yè)于湖南大學土木系交通土建專業(yè)。 鋼管腳手架搭設高度與承載力之間關系的探討 田曉彬,曠新輝,陳曉軍 （湖北鄂東長江公路大橋有限公司，湖北黃石435002） 摘要：現(xiàn)有《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（jgj130-2001）未考慮鋼管腳手架搭設高 度與承載能力之間的關系。本文用能量守恒原理分析鋼管腳手架搭設高度與穩(wěn)定承載能力之間的關系，建 議規(guī)范修編時考慮高度折減系數(shù)，并限制滿堂腳手架最大搭設高度。 關鍵詞：腳手架；穩(wěn)定分析 discussiononrelationshipbetweensteeltubularscaffoldheightandbearing

提高腳手架在大懸挑陽臺上的承載力 1前言 指懸挑腳手架高度限制在20m以內，其錨固件一次計算、制 作形成企業(yè)標準或定型化成品，可以在今后的懸挑腳手架施工中 不需要進行專家論證，經(jīng)過專項設計計算并審核審批后即可實 施。 以往普通懸挑腳手架一般通過懸挑型鋼將荷載傳到樓面結 構上，預埋件是型鋼與樓面結構連接的關鍵，但此類懸挑腳手架 在拆卸過程中比較麻煩，樓面水平運輸十分困難，都要通過塔吊 在外側進行吊運，或施工電梯上下運輸。 因此改進設計了一新型‘三角形懸拉腳手架’的工藝做法， 從而解決以上諸多安全和施工上的問題。如圖1示意。 我們在使用過程中發(fā)現(xiàn)在陽臺部位的腳手架的施工荷載均 落在陽臺梁上，一旦遇到陽臺梁較長時，就難以保證其受力的合 理性，對結構的影響力較大，安全可靠度將會受到一定地影響， 如上圖陽臺部位的架體形式示意。 2設計陽臺部位安全可行的懸拉腳手架 對陽臺部位的

腳手架、扣件、頂托、木材 技術及質量驗收要求 分包單位采購的物資進場時分包單位材料員必須先核對材料的 品種、規(guī)格型號、數(shù)量，驗證廠家資質、合格證原件、各種檢測報告 復印件，確保資料齊全有效，并經(jīng)項目部材料、質量、技術、試驗現(xiàn) 場驗收合格填寫進場物資報驗單報監(jiān)理驗收且見證取樣送檢后入庫， 待試驗結果合格后方可使用，禁止使用不合格物資。注：廠家資質、 合格證、各種檢測報告（一式4份，是復印件的需加蓋供貨單位公章） 交項目材料部，由材料部負責填寫進場物資報驗單報送監(jiān)理，并將各 種資料轉交總包資料室。 1、鋼管 1.1腳手架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》gb/t13793 或《低壓流體輸送用焊接鋼管》gb/t3091中規(guī)定的q235普通鋼管； 鋼管的鋼材質量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》gb/t700中q235 級鋼的規(guī)定。 1.2腳手架鋼管宜采用φ

腳手架、扣件、頂托、木材 技術及質量驗收要求 分包單位采購的物資進場時分包單位材料員必須先核對材料的品種、規(guī) 格型號、數(shù)量，驗證廠家資質、合格證原件、各種檢測報告復印件，確保資 料齊全有效，并經(jīng)項目部材料、質量、技術、試驗現(xiàn)場驗收合格填寫進場物 資報驗單報監(jiān)理驗收且見證取樣送檢后入庫，待試驗結果合格后方可使用， 禁止使用不合格物資。注：廠家資質、合格證、各種檢測報告（一式4份， 是復印件的需加蓋供貨單位公章）交項目材料部，由材料部負責填寫進場物 資報驗單報送監(jiān)理，并將各種資料轉交總包資料室。 1、鋼管 1.1腳手架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》gb/t13793或《低 壓流體輸送用焊接鋼管》gb/t3091中規(guī)定的q235普通鋼管；鋼管的鋼材 質量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》gb/t700中q235級鋼的規(guī)定。 1.2腳手

根據(jù)雙排碗扣式鋼管腳手架穩(wěn)定承載力試驗,在鉸接體系理論基礎上,針對連續(xù)立桿和碗扣剛度等因素對腳手架承載力的影響分別進行了理論分析,提出了穩(wěn)定承載力計算長度系數(shù)的修正計算公式,計算結果與試驗結果吻合較好。

新型碗扣式腳手架系統(tǒng)因其性能優(yōu)越,在我國大跨建筑和橋梁工程中的使用越來越廣泛。腳手架倒塌事故在不斷發(fā)生。對支撐架承載力理論研究尚未透徹是引起事故的重要因素之一。按照工程實際搭設規(guī)格設計試驗架,得到支撐架體的承載力、破壞形態(tài)、荷載位移曲線,同時還用ansys軟件對局部節(jié)點受力情況進行了分析。

長期以來,對于實際施工中雙排扣件式鋼管腳手架的極限承載力,一直采用半經(jīng)驗性的估算方法,不能進行較為精確的計算。本文根據(jù)一種有效的有限元方法,分析了雙排扣件式鋼管腳手架的跨距、步距、架寬、連墻桿的設置等參數(shù)對其極限承載力的影響,得到比較精確的實用承載力計算公式,可供實踐借鑒。

通過制定ansys確定雙排扣件式鋼管腳手架整體穩(wěn)定承載力的定量標準,模擬腳手架模型試驗,分析相鄰跨施工荷載對雙排扣件式鋼管腳手架某一根立桿整體穩(wěn)定承載力的影響,分析了風減小雙排扣件式鋼管腳手架整體穩(wěn)定承載力的幅度。

頂部設可調托雙排雙立桿腳手架設計與施工

結合具體工程,簡要敘述了頂部設可調托架頂撐雙排落地式腳手架的計算,歸納了36.2m高扣件式鋼管腳手架搭設構造以及其搭設要點,實踐證明采用該施工方案經(jīng)濟適用,該技術值得推廣應用。

掃地桿對扣件式鋼管腳手架結構承載力的影響

對比5個工程14根不同樁長的試樁成果,發(fā)現(xiàn)同一場地、相同樁型的試樁,因為樁長、持力層不同,導致單樁承載力有較大差異,特別是支承在軟粘性土持力層的承載力明顯偏低。這種差異按現(xiàn)有規(guī)范和有關認識無法解釋,說明對單樁承載機理的認識還不夠深入、全面。舉例對樁端支承條件、時間效應分別加以分析表明,當樁端持力層條件較差時,用動阻力(壓樁力)或用a.s.vesic的論述可以更好地解釋摩擦單樁承載力明顯偏低的現(xiàn)象。

懸挑式腳手架的穩(wěn)定性承載力計算 該懸挑架所用鋼管材質特性如下： 1.計算依據(jù) 1.1鋼管截面特性：（鋼號q235.b類） 規(guī)格φ（mm）48x3.5慣性矩i（mm4）12.19x104 單位重量qo（kn/m）0.0384抵抗矩w（mm 3）5.08x103 截面面積a（mm2）489回轉半徑i（mm）15.8 抗彎，抗壓，容許應力[a]n/mm2205 1.2腳手架特性參數(shù) 立桿縱矩la（m）1.6腳手板重量q（kn/m）0.35 立桿橫lb（m）1.1連墻件縱距l(xiāng)w（m）3.6 大橫桿步矩h（m）1.8連墻件橫距hw（m）4.05 施工荷載q（kn/m2）3同時作業(yè)層數(shù)n12 內立桿距結構外皮寬度b1（m）0.35 作業(yè)面鋪腳手板寬b2（m）1.1+06=1.7 1.3相

腳手架用于建筑物墻外施工、防護時,可按普通架子常規(guī)設計、搭設,當作為橋梁等施工時的支撐系統(tǒng)時,必須制定專項施工設計方案,并進行結構分析和計算。本文將通過結構仿真軟件對額定工況下的碗扣式腳手架極限搭設高度進行探討。

靠腳手架安全斜擋板對腳手架受力影響分析

腳手架在施工現(xiàn)場使用非常廣泛,它具有拆裝方便,通用性強等特點,為人們提供了很多方便。但是隨著使用率的提高,腳手架安全事故的頻發(fā)也使腳手架的安全問題得到廣泛關注。本文應用ansys10.0有限元軟件進行研究,建立了合適的鋼管腳手架模型,對剛性腳手架和半剛性腳手架進行了對比分析,對降低發(fā)生腳手架安全事故有一定幫助。

本文結合扣件式鋼管腳手架的組成因素和結構模型計算方法,分析了影響扣件式鋼管腳手架穩(wěn)定承載力的各種因素,為有重點地預防腳手架坍塌事故提供了參考。

1 工程聯(lián)系單 編號：tj043 工程名稱：衡陽市金星花苑聯(lián)系事宜：轉換梁鋼筋代換事宜 致：衡陽市建設工程監(jiān)理有限公司 衡陽市潤澤置業(yè)有限公司 湖南雁能建筑設計研究有限公司 內容： 根據(jù)結施改-24、26轉換層梁配筋圖，其中1-5*3/m軸框支梁[zkl37(2)，截面 尺寸為800*2600，梁跨為8.5m]底筋為25根直徑為32mm的三級鋼，安裝順序為 (3/11/11)，1-11*q軸框支梁[zkl42(3)，截面尺寸為800*2600,梁跨為8.5m與7.2m] 底筋為25根直徑為32mm的三級鋼，安裝順序為(3/11/11)，a-c*39軸框支梁 [zkl18(2)，截面尺寸為800*2600，梁跨為7m]底筋為22根直徑為32mm的三級鋼， 安裝順序為(11/11)。在鋼筋安裝過程中，出現(xiàn)了底第一排與第二排正中

開口管樁在沉樁過程中由于土塞的作用,其受力機理比閉口管樁更加復雜,根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范中的經(jīng)驗公式以及修正公式計算單樁極限承載力,其計算值與試樁的結果往往相差較大。本文根據(jù)綜合試樁的成果,分析了在粉、細砂地層中進入管樁內的土塞隨著時間變化對端阻力的影響,在考慮土塞對端阻力前期的閉塞效應和后期的松弛效應的情況下,對樁端阻力進行了修正,所得到的承載力計算值與試樁結果較為吻合,通過本文的研究,建立了在粉、細砂地層中基于土塞效應下根據(jù)靜力觸探指標計算管樁承載力的修正公式。