冷拔內(nèi)螺紋管拉拔力的有限元計算方法

碳鋼管接頭，內(nèi)螺紋sch80，規(guī)格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數(shù)量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 碳鋼半管接頭，內(nèi)螺紋sch80，規(guī)格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數(shù)量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 劉漫 2011*11*30

通過對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁的設計與應用,研究試驗φ32mm×6.3mm四頭12cr1movg優(yōu)化內(nèi)螺紋管(omlr)在亞臨界、近臨界、超臨界區(qū)的流動傳熱特性。試驗獲得了不同工況(壓力、熱負荷、質(zhì)量流速)下內(nèi)螺紋管壁溫分布和內(nèi)壁換熱系數(shù)隨焓值的變化規(guī)律。并根據(jù)試驗數(shù)據(jù),擬合建立單相、兩相換熱系數(shù)計算關(guān)聯(lián)式,同時進一步建立傳熱惡化發(fā)生時的臨界條件及干涸后傳熱計算關(guān)聯(lián)式,為鍋爐垂直上升內(nèi)螺紋管水冷壁設計和運行提供可靠數(shù)據(jù)。

電廠在對管屏用測厚儀測厚時發(fā)現(xiàn)內(nèi)螺紋管局部壁厚不足,取樣解剖,通過著色發(fā)現(xiàn)在管子橫斷面上有很細的長條缺陷,現(xiàn)場判斷為分層。實際是,電廠測厚的結(jié)果大部分是由于測厚儀與管子間偶合的不好,個別點是由于內(nèi)螺紋管內(nèi)部有小缺陷導致測厚減薄。經(jīng)金相試驗,結(jié)果表明缺陷是夾雜物。

如有你有幫助，請購買下載，謝謝！ 1頁 內(nèi)螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內(nèi)表面具有一定數(shù)量，一定規(guī)則螺紋的內(nèi)螺紋tp2紫銅管。 由于內(nèi)螺紋銅管內(nèi)表面積的增加，所以它的導熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內(nèi)螺紋銅管的發(fā)展大致經(jīng)歷了如下幾個發(fā)展階段： （1）山型齒內(nèi)螺紋管； （2）梯型槽內(nèi)螺紋管； （3）頂角型內(nèi)螺紋管； （4）細高齒型內(nèi)螺紋管。（又稱瘦高齒內(nèi)螺紋銅管） 目前，國外又陸續(xù)推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內(nèi)螺紋管 傳熱性能： 按照國標gb/t20928-2007中的要求，內(nèi)螺紋銅管產(chǎn)品按照產(chǎn)品名稱、牌號、狀態(tài)、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數(shù)和標準編號的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-2007

為研究各種換熱設備因污垢熱阻的存在而造成大量能源浪費的實際運行過程.在考慮污垢的情況下,綜合換熱管的阻力特性,對比分析了分別選用內(nèi)螺紋管和內(nèi)壁光滑管的冷凝器的經(jīng)濟性,探討其是否能夠提高冷凝器的換熱性能從而降低系統(tǒng)能耗.結(jié)果表明,選用內(nèi)螺紋管不一定能夠提高冷凝器運行的經(jīng)濟性,冷凝器存在臨界流速和臨界時間.文中結(jié)果為冷凝器的設計和經(jīng)濟運行提供了理論依據(jù)和指導.

揚中市科普儀表電器成套廠 0511-88523863www.cnkepu.net 內(nèi)螺紋端接式管接頭 符合asmeb16.11螺紋管件尺寸規(guī)范 ■-壓力2000、3000、6000psi ■-制造材料：304、316 ■-螺紋尺寸符合jisb0203、gb7306、b.s..84標準 ■-直管螺紋和其它螺紋標準也可供貨,但貨期很長 ■-3000psi壓力以下的產(chǎn)品，以2000psi壓力等級的產(chǎn)品供貨 ■-毫米尺寸可能會修改 端接尺寸其它尺寸(2000psi) 連接螺紋通徑-e 基本訂購號 falbs a1/86-2n2-t2242.0216.73.5 1/48-4n2-t2242.02110.23.5 3/810-6n2-t2550.02510.43.5 1/215-8n2

內(nèi)螺紋管作為一種高效的節(jié)能元件已在動力、航天、電子等領域廣泛應用,為進一步促進內(nèi)螺紋強化傳熱技術(shù)研發(fā),對近30年來內(nèi)螺紋管內(nèi)流動傳熱研究進行了綜述,內(nèi)容涉及內(nèi)螺紋管內(nèi)流動傳熱機理、傳熱規(guī)律、傳熱惡化及預報等.

對不同結(jié)構(gòu)的內(nèi)螺紋管內(nèi)空氣-水兩相流動的阻力特性進行了實驗研究,從實驗方面得出了影響內(nèi)螺紋管阻力特性的主要幾何參數(shù)(螺紋高度,螺紋升角,螺紋寬度等)對內(nèi)螺紋管阻力特性的影響規(guī)律。結(jié)合實驗現(xiàn)象,引入了研究內(nèi)螺紋管阻力特性的并聯(lián)管路模型,最終得出適用于不同結(jié)構(gòu)內(nèi)螺紋管的阻力特性半理論經(jīng)驗公式。通過該公式可以較好地反映出各個幾何參數(shù)對內(nèi)螺紋管阻力特性的影響規(guī)律。

旋壓成型是目前內(nèi)螺紋銅管加工的一種主要方法,通過對無縫內(nèi)螺紋銅管加工過程中的受力分析,借鑒金龍集團在實際生產(chǎn)中的經(jīng)驗,同時參考理論公式,總結(jié)出部分影響大螺旋角內(nèi)螺紋銅管的成型因素,供設計內(nèi)螺紋成型工藝時參考。

采用實驗方法,對比分析采用7mm的內(nèi)螺紋管和光管冷凝器對冷凍系統(tǒng)整機性能的影響。測試結(jié)果表明,采用內(nèi)螺紋管的冷凝器,冷凝溫度降低1k,壓損增大30%,功率減小1.5%,換熱量增大2.5%,能效比增加3.3%。

本文在全周加熱和單側(cè)加熱的條件下,對600mw超臨界變壓運行直流鍋爐水冷壁φ28×6mm內(nèi)螺紋管進行了傳熱與阻力特性的試驗研究。試驗參數(shù)為壓力13-27mpa,質(zhì)量流速400-1800kg/m2·s,內(nèi)壁熱負荷200-800kw/m2。試驗得出了在不同參數(shù)條件下的壁溫分布、發(fā)生傳熱惡化的臨界條件、單相及兩相對流放熱系數(shù)、干涸后放熱系數(shù)及內(nèi)螺紋管的摩擦壓降,提出了計算關(guān)聯(lián)式,比較了單側(cè)加熱與全周加熱的區(qū)別,為超臨界鍋爐設計提供了重要依據(jù)。

在亞臨界、近臨界及超臨界壓力區(qū),對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁中垂直上升低質(zhì)量流速優(yōu)化內(nèi)螺紋管的傳熱特性進行了試驗研究,得到了不同運行工況下內(nèi)螺紋管的壁溫分布,分析了壓力、外壁熱流密度、質(zhì)量流速對傳熱特性的影響。結(jié)果表明:低質(zhì)量流速優(yōu)化內(nèi)螺紋管具有良好的傳熱特性,能夠有效避免膜態(tài)沸騰;在亞臨界壓力區(qū),壓力與熱流密度的增大以及質(zhì)量流速的減小,均會導致干涸提前發(fā)生和干涸后的壁溫飛升值增大。與亞臨界壓力區(qū)相比,內(nèi)螺紋管在近臨界壓力區(qū)的傳熱特性變差,隨著壓力的增大,管壁溫度顯著升高,發(fā)生傳熱惡化時的臨界干度減小。在超臨界壓力區(qū),內(nèi)螺紋管在擬臨界點附近出現(xiàn)了傳熱強化;壓力越接近臨界壓力,傳熱強化越明顯;壓力與熱流密度的增大以及質(zhì)量流速的減小均會導致壁溫增大。

在壓力為10~28mpa、質(zhì)量流速為500~1220kg/(m2.s)、熱負荷為140~400kw/m2的工況范圍內(nèi),在試驗臺上進行了直徑38.1mm、厚度7.5mm垂直上升內(nèi)螺紋管的傳熱特性研究.結(jié)果表明:在亞臨界壓力區(qū),內(nèi)螺紋管的旋流作用使內(nèi)螺紋管具有明顯的傳熱強化效果;隨著壓力的升高,特別是在近臨界壓力區(qū),由于汽-液比體積的差值減小,內(nèi)螺紋管的旋流作用降低,所以強化傳熱效果降低.在超臨界壓力區(qū),管內(nèi)流體屬于單相流體,當管中心處工質(zhì)溫度與貼壁處工質(zhì)溫度均低于擬臨界溫度時,管中心工質(zhì)與管內(nèi)貼壁處工質(zhì)之間的比體積相差很小,使得內(nèi)螺紋管的旋流作用降低,管壁溫度升高較快,傳熱惡化;當管中心工質(zhì)溫度低于擬臨界溫度、而貼壁處工質(zhì)溫度高于擬臨界溫度時,兩處工質(zhì)之間的比體積差增大,使得內(nèi)螺紋管的旋流作用增強,傳熱強化,壁溫降低.

軟土地基的有限元計算方法及其應用——文章針對廣東地區(qū)軟土路基道路施工的情況，介紹了通用有限元軟件的基本原理及其在軟土地基處理中的模擬應用。通過列舉三個已經(jīng)經(jīng)過有限元軟件模擬計算和實際測量數(shù)據(jù)檢驗的實例，證明了有限元方法在公路軟土地基的處理中可...

在壓力為8～10mpa、質(zhì)量流速為350～600kg/(m2.s)、含汽率為0～1的工況范圍內(nèi),對直徑為38.1mm、壁厚為7.5mm的六頭內(nèi)螺紋管中汽液兩相流體的摩擦壓降特性進行了試驗研究,試驗段采用水平絕熱布置。試驗結(jié)果表明:壓力對兩相流摩擦壓降的影響很大,兩相流摩擦壓降倍率隨壓力增加而減小,在臨界壓力附近趨近于1;兩相流摩擦壓降倍率隨含汽率增加而先增加,然后有減小的趨勢;兩相流摩擦壓降倍率也隨質(zhì)量流速增加而減小。并對用于計算汽液兩相流體摩擦壓降的試驗關(guān)聯(lián)式中的b系數(shù)進行了討論。

經(jīng)過實驗與理論對比,研究了r404a在外徑9.52mm內(nèi)螺紋管內(nèi)局部平均冷凝換熱系數(shù)。采用cavallini純工質(zhì)與混合工質(zhì)關(guān)聯(lián)式分別計算的冷凝換熱系數(shù),最大偏差不到4%。在工程計算r404a內(nèi)螺紋管內(nèi)冷凝換熱系數(shù)時,可將其以純質(zhì)來對待。分析比較cavallini,yu-koyama和kaushink-azer關(guān)聯(lián)式,各自的理論預測值和實驗結(jié)果相比,表明cavallini關(guān)聯(lián)式的預測精度最高,其標準偏差為7.76%。因此cavallini關(guān)聯(lián)式對于r404a在管內(nèi)的冷凝換熱預測有較好的適用性。研究結(jié)果對r404a冷凝器的工程設計及其優(yōu)化具有一定的參考意義。

在系統(tǒng)壓力p=3～10mpa,質(zhì)量流速g=300～600kg/s,進口過冷度δtsub=30～90℃,內(nèi)壁熱負荷q=0～190kw/m2的工況范圍內(nèi),采用試驗段長度與內(nèi)徑之比(l/d)大于600、傾角為19.5o的φ38.1×7.5mm6頭內(nèi)螺紋管,研究了壓力、質(zhì)量流速、進口過冷度以及兩管熱負荷不均勻?qū)Ω邏浩?水兩相流密度波脈動的影響。結(jié)果表明,隨壓力增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性增加;隨質(zhì)量流速增加,臨界熱負荷增加,而臨界干度下降;進口過冷度對密度波脈動呈現(xiàn)單值性影響,隨進口過冷度下降,臨界熱負荷降低;在其他條件相同的情況下,并聯(lián)管不對稱加熱時的臨界熱負荷較對稱加熱時的臨界熱負荷更高。

從理論上分析了芯棒倒錐角和芯棒長度對內(nèi)螺旋凸筋形狀畸變的抑制和消除作用，提出了采用倒錐形等螺距芯棒拉拔內(nèi)螺紋管時芯棒幾何參數(shù)的設計方法

介紹了紫銅內(nèi)螺紋管成型原理,成型裝置的結(jié)構(gòu)特點,設備性能

在壓力22.5~28mpa,質(zhì)量流速600~1000kg·m-2·s-1,工質(zhì)比焓800~3100kj·kg-1范圍內(nèi),對超臨界水在四頭內(nèi)螺紋管內(nèi)的流動阻力特性進行了試驗研究,得到了不同工況下內(nèi)螺紋管流動阻力的變化規(guī)律,分析了壓力、質(zhì)量流速和工質(zhì)比焓變化對內(nèi)螺紋管摩擦阻力系數(shù)的影響。試驗結(jié)果表明:超臨界壓力下質(zhì)量流速對摩擦阻力壓降有很大影響,但對摩擦阻力系數(shù)的影響很小;在擬臨界區(qū)域摩擦阻力系數(shù)有階躍式增長現(xiàn)象,且這種階躍增長現(xiàn)象隨著壓力的增加而減弱。整理試驗數(shù)據(jù)得到超臨界水的內(nèi)螺紋管摩擦阻力系數(shù)經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式,與試驗值相比誤差小于15%,為設計具有良好水動力特性的超臨界鍋爐提供可靠依據(jù)。

本文針對原有內(nèi)螺紋管水壓工裝的原理、結(jié)構(gòu)及使用后的效果，結(jié)合生產(chǎn)實情，對局部結(jié)構(gòu)進行了改進設計，有效地提高了生產(chǎn)效率。

通過對比不同結(jié)構(gòu)尺寸的垂直上升內(nèi)螺紋管在亞臨界及超臨界壓力下的傳熱系數(shù)計算關(guān)聯(lián)式,結(jié)果表明:傳熱系數(shù)隨著質(zhì)量流量的增大、壓力及熱負荷的減小而增大;換熱系數(shù)峰值在兩相沸騰區(qū);在超臨界壓力區(qū),由于水在擬臨界附近變化劇烈,在擬臨界焓值區(qū)傳熱系數(shù)有最大值。內(nèi)螺紋管結(jié)構(gòu)參數(shù)對傳熱特性的影響與無因次數(shù)n有密切關(guān)系。