鋁合金25mm厚板深沖過(guò)程局部變形原因的分析

applicationofnylonbrushrollerandnon-wovenrollerinthe aluminumplateandstripproduction hemei-qiong 1 ，liujing-an 1 ，zhangzhi-gui 2 ，liuhuang-ping 3 (1.southwestaluminum(group)co.，ltd.，chongqing401326;2.xianyangdatianmachineryco.，ltd.，xianyang712038； 3.galuminiumgroupco.，ltd.，guangzhou510550，china) abstract:characteristicsandclassificationofnylonbrushrollerandnon-

7075合金厚板表面經(jīng)常出現(xiàn)氣泡,通過(guò)對(duì)宏觀組織和顯微組織進(jìn)行分析,找到了其表面氣泡產(chǎn)生原因,對(duì)現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)中避免板材表面氣泡有參考作用。

針對(duì)25mm厚的5083鋁合金試板,進(jìn)行了tig、mig、vppaw+tig三種不同方法的焊接試驗(yàn),通過(guò)對(duì)其焊接接頭的力學(xué)性能對(duì)比分析,確定出同樣厚度的大型鋁合金殼體更適于采用vppaw+tig的焊接方法,并通過(guò)試驗(yàn)制定出合理的焊接工藝,解決厚壁鋁殼體的焊接容易出現(xiàn)氣孔、熱裂紋、變形、過(guò)燒等質(zhì)量缺陷和生產(chǎn)效率低下的問(wèn)題,焊后經(jīng)檢測(cè),焊縫均達(dá)到ⅰ級(jí),生產(chǎn)效率提高兩倍以上。

鋁合金預(yù)拉伸厚板變形區(qū)域分為夾持區(qū)、過(guò)渡區(qū)和均勻區(qū)三個(gè)部分。在模擬厚板預(yù)拉伸變形過(guò)程基礎(chǔ)上,分析了各變形區(qū)域變形機(jī)理和應(yīng)力分布規(guī)律。夾持區(qū)變形不充分,導(dǎo)致殘余應(yīng)力不足60%,且內(nèi)部應(yīng)力分布復(fù)雜。過(guò)渡區(qū)殘余應(yīng)力沿拉伸方向分布不均勻,對(duì)不同尺寸板厚在不同拉伸工藝下的過(guò)渡區(qū)進(jìn)行分析說(shuō)明,過(guò)渡區(qū)范圍與板厚度有關(guān),其范圍約為板厚的60%～70%。最后分析了均勻區(qū)應(yīng)力演變規(guī)律,探討了不同拉伸量和拉伸速度對(duì)不同尺寸厚板拉伸效果的影響,認(rèn)為拉伸量2.0%～2.5%可滿足較好的工藝要求。

建立7085鋁合金流變應(yīng)力本構(gòu)方程,并基于marc軟件對(duì)7085鋁合金多道次熱軋過(guò)程進(jìn)行有限元建模與仿真,分析熱連軋過(guò)程中軋件的溫度場(chǎng)及應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的分布及變化規(guī)律。對(duì)比整個(gè)軋制過(guò)程中的軋制力仿真結(jié)果與基于經(jīng)典熱軋變形抗力解析計(jì)算模型預(yù)測(cè)結(jié)果,從而驗(yàn)證了7085鋁合金超厚板熱連軋過(guò)程宏觀場(chǎng)仿真模型的可靠性,為生產(chǎn)實(shí)踐過(guò)程監(jiān)控與工藝參數(shù)優(yōu)化提供理論依據(jù)。

超寬鋁合金厚板問(wèn)世

鑄造鋁合金厚板是一種高技術(shù)、高附加值的產(chǎn)品,主要應(yīng)用于工具和模具的生產(chǎn)。本文綜述了國(guó)際上生產(chǎn)該產(chǎn)品的廠家、其產(chǎn)品特性及應(yīng)用,以及國(guó)內(nèi)有生產(chǎn)該產(chǎn)品潛力的鋁加工企業(yè)。

對(duì)探傷不合格的厚度不小于25mm鋼板進(jìn)行取樣,分別做了低倍酸洗、刨削、金相、sem及能譜分析,分析認(rèn)為探傷不合格的主要原因是中心偏析分層、內(nèi)部裂紋、中心部位的氫致裂紋、大顆粒外來(lái)夾雜(夾渣)。在生產(chǎn)壓縮比小于6.0的寬厚規(guī)格鋼板時(shí),應(yīng)圍繞鋼水質(zhì)量、板坯低倍質(zhì)量、緩冷時(shí)效(≥48h)、軋后時(shí)效(≥24h)有針對(duì)性地選擇工藝路線,其中鋼水質(zhì)量主要為鋼中氫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)應(yīng)控制在2.0×10-6以下,硫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在0.010%以下,氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在25×10-6以下;板坯低倍質(zhì)量主要由過(guò)熱度(15~25℃)、拉速(恒拉速)、動(dòng)態(tài)配水、動(dòng)態(tài)軟壓下、液面控制(±4mm)及設(shè)備工況等綜合工藝條件決定。

1.前言我廠以前生產(chǎn)的25mm六角鋼原k1孔型采用自由展寬的成品孔,見(jiàn)圖1。其缺點(diǎn)是:成品兩側(cè)面的公差與表面質(zhì)量難于控制,極易造成扭轉(zhuǎn),同時(shí)對(duì)進(jìn)口夾板的安裝要求較高,生產(chǎn)不正常,致使脫碳嚴(yán)重,產(chǎn)量低,消耗大。為了滿足市場(chǎng)需要,提高經(jīng)濟(jì)效益,我廠重新開(kāi)發(fā)了25mm六角碳素工

根據(jù)彈塑性熱力耦合大變形有限元理論,獲得熱軋過(guò)程中的數(shù)值仿真模型,分析軋制過(guò)程中軋件單道次軋制的變形規(guī)律以及平均應(yīng)變率、摩擦因數(shù)等參數(shù)對(duì)軋制變形的影響。計(jì)算結(jié)果表明,軋件的應(yīng)變?cè)谲堉七^(guò)程中逐漸增大,并且在軋件表面的應(yīng)變要大于其中心應(yīng)變;軋件表面在軋制入口處應(yīng)變率最大,軋件中心最大應(yīng)變率發(fā)生在接觸區(qū)約1/3處;軋件表面應(yīng)變受摩擦因數(shù)的影響較大,軋件中心處應(yīng)變及整體應(yīng)變率受摩擦因數(shù)影響較小。

利用gleeble-1500熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī),對(duì)2524鋁合金進(jìn)行高溫等溫壓縮試驗(yàn),實(shí)驗(yàn)變形溫度為300～500℃,應(yīng)變速率為0.01～10s-1的條件下,研究了2524鋁合金的流變變形行為。結(jié)果表明:合金流變應(yīng)力的大小跟變形溫度和應(yīng)變速率有很大關(guān)聯(lián),2524鋁合金真應(yīng)力-應(yīng)變曲線中,流變應(yīng)力開(kāi)始隨應(yīng)變?cè)黾佣龃?達(dá)到峰值后趨于平穩(wěn),表現(xiàn)出動(dòng)態(tài)回復(fù)特征,而峰值流變應(yīng)力隨變形溫度的降低和應(yīng)變速率的升高而增大;在流變速率ε為10s-1,變形溫度300℃以上時(shí),應(yīng)力出現(xiàn)鋸齒波動(dòng),合金表現(xiàn)出動(dòng)態(tài)再結(jié)晶特征。采用溫度補(bǔ)償應(yīng)變速率zener-hollomon參數(shù)值來(lái)描述2524鋁合金在高溫塑性變形流變行為時(shí),其變形激活能q為216.647kj/mol。在等溫?zé)釅嚎s形變中,合金可加工條件為:高應(yīng)變速率(>0.5s-1)或低應(yīng)變速率(0.01s-1～0.02s-1)、高應(yīng)變溫度(440℃～500℃)。

在美國(guó)和astm標(biāo)準(zhǔn)中將厚度大于0.25in(6.35mm)的鋁合金板稱為厚板,俄羅斯與歐洲將厚度大于6mm的板材稱為厚板。在國(guó)外沒(méi)有中板這一名稱,只有厚板(plate)與薄板(sheet)之稱。如果中國(guó)要引入中板

通過(guò)末端淬火的方法研究7055鋁合金厚板的淬透性,采用透射電子顯微鏡對(duì)微觀組織進(jìn)行分析。結(jié)果表明:該合金板材的淬透深度可達(dá)45mm,使其淬透的冷卻速率需大于230℃/min;隨著冷卻速率的減小,淬火過(guò)程析出平衡相的數(shù)量和尺寸增加,時(shí)效后析出的η′沉淀強(qiáng)化相的數(shù)量減少,晶界無(wú)沉淀析出帶寬度增加;在所研究的冷卻速率范圍內(nèi),時(shí)效后鋁合金板材的硬度、晶界無(wú)沉淀析出帶寬度與冷卻速率的對(duì)數(shù)均呈線性關(guān)系。

采用nb-cr微合金化控冷工藝進(jìn)行準(zhǔn)25mmⅲ級(jí)帶肋鋼筋工業(yè)生產(chǎn)試驗(yàn),對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼筋的生產(chǎn)工藝、化學(xué)成分、力學(xué)性能及金相組織進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,nb-cr微合金化控制冷卻生產(chǎn)的ⅲ級(jí)帶肋鋼筋的金相組織為表層回火s、心部f+p,f的晶粒度為9.0～9.5級(jí),并且p量較多,實(shí)驗(yàn)鋼筋屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率分別比標(biāo)準(zhǔn)要求高65mpa、70mpa和6.5%。在此基礎(chǔ)上對(duì)ⅲ級(jí)帶肋鋼筋進(jìn)行成分優(yōu)化,降低合金元素mn、cr、nb的含量,成分優(yōu)化后鋼筋力學(xué)性能符合ⅲ級(jí)帶肋鋼筋標(biāo)準(zhǔn),達(dá)到了降低生產(chǎn)成本的目的。

根據(jù)熱模擬試驗(yàn)所獲得的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),在marc軟件中建立試驗(yàn)鋁合金的材料數(shù)據(jù)庫(kù)。采用二維彈塑性大變形有限元法,對(duì)鋁合金超厚板熱軋過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬,分析了熱軋過(guò)程中軋件溫度場(chǎng)的分布和變化規(guī)律。模擬結(jié)果表明,在整個(gè)軋制過(guò)程中,軋件內(nèi)部節(jié)點(diǎn)的溫度變化緩慢,而表面節(jié)點(diǎn)的溫度變化較為劇烈。計(jì)算的板坯表面溫度與實(shí)測(cè)的表面溫度吻合較好,表明該模型可以用來(lái)模擬中厚板軋制過(guò)程中的溫度變化。

變形鋁合金

研究了10mm5083鋁合金水火彎板技術(shù)工藝,討論了加熱溫度、加熱區(qū)域、火焰行速、水火距離等參數(shù)對(duì)鋁板晶粒度、腐蝕性能、力學(xué)性能的影響,并最終確定了合適的水火彎板(矯正)的工藝。

隨著目前飛機(jī)制造業(yè)的大力發(fā)展，對(duì)于航空鋁合金的加工工藝要求也越來(lái)越高，而航空鋁合金在加工時(shí)的變形問(wèn)題也成為了航空制造加工過(guò)程中出現(xiàn)的重要問(wèn)題之一。為了解決這一問(wèn)題，我國(guó)從國(guó)外引入了先進(jìn)的高速切削設(shè)備，并開(kāi)始自主研究高速切削加工技術(shù)。

25mm帶肋鋼筋冷彎裂紋原因分析及控制方法 謝國(guó)誼1　閆軍平2 (1.新疆八一鋼鐵股份有限公司;2.新疆八一鋼鐵集團(tuán)有限責(zé)任公司技術(shù)開(kāi)發(fā)中心) 摘　要:　對(duì)八鋼小型廠軋制25mm帶肋鋼筋經(jīng)常出現(xiàn)冷彎裂紋現(xiàn)象進(jìn)行跟蹤,通過(guò)對(duì)原料、加熱溫度、孔 型三個(gè)方面進(jìn)行分析,采用了優(yōu)化成分、控制熱鋼加熱溫度、改進(jìn)控冷、修改孔型系統(tǒng)等措施,使25mm帶 肋鋼筋冷彎裂紋現(xiàn)象得以控制。 關(guān)鍵詞:　25mm帶肋鋼筋;冷彎裂紋;夾雜;加熱溫度;應(yīng)力集中 1　前言 新疆八一鋼鐵股份公司小型廠于1997年投產(chǎn), 每年4月～10月,軋制25mm帶肋鋼筋軋制過(guò)程 中經(jīng)常出現(xiàn)冷彎裂紋現(xiàn)象,需自然放置3個(gè)月進(jìn)行 時(shí)效處理后,才能保證冷彎合格,這給交貨、場(chǎng)地堆 放、資金周轉(zhuǎn)帶來(lái)很大影響。針對(duì)此問(wèn)題,于2003 年5月開(kāi)始對(duì)2

一、鋁合金厚板的分類 1、按照厚度分類 按照美國(guó)aa標(biāo)準(zhǔn)，厚度小于0.15mm為鋁箔，厚度0.15mm～6.35mm 為薄板，厚度大于6.35的為厚板。綜合各方面的情況，可將鋁合金 板按厚度分為特薄板(0.2～0.5)、薄板(0.5～35～80mm)、特厚板(>80～200mm)、極厚板(>200～ 1000mm)。 2、根據(jù)合金元素的含量和加工工藝的特點(diǎn)分類 根據(jù)合金元素的含量和加工工藝的特點(diǎn)分類，鋁合金可分為變形 鋁合金和鑄造鋁合金兩類，但軋制厚板占85%以上。 3、根據(jù)材料的狀態(tài)分類 根據(jù)材料的狀態(tài)可分為不可熱處理和可熱處理的，前者約占40% 弱，而后者約占60%強(qiáng)。 二、厚板的生產(chǎn)方法 厚板的生產(chǎn)方法分為兩種，即鑄錠熱軋法和鑄造法。凡是厚度大 于200mm的極厚板都是鑄造的，因?yàn)?/p>

nm400耐磨鋼板 熱軋鋼板材質(zhì)：20#、35#、45#、q235b/c/d、q345b/c/d/e、20cr、40cr、15crmo、20crmo 35crmo、42crmo、27simn、65mn、20mn、30mn、35mn、40mn、45mn、50mn 分類：熱軋卷板、熱軋?jiān)桨濉⒗滠埦戆?、冷軋盒?【山東寶雷鋼鐵】0635-8887186135_6129_1801 【寶雷鋼鐵nm400鋼板規(guī)格】 材質(zhì)規(guī)格理論重量產(chǎn)地 nm4006*2200*7900-11900厚度*寬度*長(zhǎng)度*7.85安鋼四切 nm4008*2200*9900-11850厚度*寬度*長(zhǎng)度*7.85安鋼四切 nm40010*2200*9100-12100厚度*寬度*長(zhǎng)度*7.85安鋼四切 nm40012*2200*9800-11500厚度*寬度*

采用差示掃描量熱儀、x射線能譜分析、金相顯微鏡和掃描電子顯微鏡觀察等手段,對(duì)7b04鋁合金熱軋厚板的組織進(jìn)行了分析。分析結(jié)果表明:(1)7b04鋁合金熱軋厚板的過(guò)燒溫度為481.75℃;(2)7b04鋁合金熱軋厚板組織為鋁基體上分布著尺寸不等的第二相顆粒,其中大部分較大,第二相顆粒的走向與軋制方向相同,呈纖維狀分布,而大量細(xì)小的第二相顆粒也呈纖維狀分布,這些顆粒是由于均勻化退火后慢速冷卻形成的η相;(3)7b04熱軋組織基本上包括基體al、mgzn2、mg32(alzn)49、al23cufe4和mg2si等幾種相。