鋁合金方形截面單道次等通道轉(zhuǎn)角擠壓變形力的研究

通過(guò)等方形截面通道轉(zhuǎn)角擠壓試驗(yàn),并借助有限元模擬等方法,對(duì)不同工藝路線擠壓后的2a50鋁合金試樣硬度和裂紋的變化情況及機(jī)理進(jìn)行了探討,發(fā)現(xiàn)ba路線較其他工藝路線更具應(yīng)用價(jià)值,為后續(xù)工藝試驗(yàn)的進(jìn)行提供了有力的依據(jù)。

分別對(duì)退火態(tài)和固溶時(shí)效態(tài)6061鋁合金進(jìn)行8道次及4道次等通道轉(zhuǎn)角擠壓,用有限元軟件deform-3d模擬變形過(guò)程,研究連續(xù)大變形對(duì)組織性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明:等通道擠壓使晶粒破碎細(xì)化,金屬流線走向與剖面對(duì)角線方向基本一致;退火態(tài)合金的表面硬度隨變形道次增加而升高,各道次擠壓載荷峰值沒(méi)有隨著變形道次增加而單調(diào)增加,而是經(jīng)歷一個(gè)升高、降低、再升高的過(guò)程。固溶時(shí)效態(tài)合金的表面硬度在2道次變形后達(dá)到了峰值,其載荷峰值也在第2道次變形時(shí)最高。硬度值的變化規(guī)律與強(qiáng)化因素及位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)有關(guān),而載荷的變化規(guī)律與摩擦力的變化及其對(duì)載荷的貢獻(xiàn)大小有關(guān)。模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn),擠壓載荷峰值隨著變形道次的增加而增大,與實(shí)測(cè)值不相符。由于劇烈變形使合金組織性能變化較大,因此需要適當(dāng)修正材料本構(gòu)關(guān)系,才能正確反映其流變行為。

對(duì)三種鑄態(tài)高鋁鎂合金進(jìn)行了等通道轉(zhuǎn)角擠壓(ecap),對(duì)擠壓前后的微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能進(jìn)行了測(cè)試。結(jié)果表明擠壓使合金組織顯著細(xì)化,力學(xué)性能明顯提高。由于高鋁鎂合金在高溫?cái)D壓過(guò)程中除α-mg基體相外,存在較多β-mg17al12,兩相相互制約,顯著降低各相的(動(dòng)態(tài))再結(jié)晶速率,從而容易獲得比常規(guī)mg-al系合金細(xì)小得多的組織。結(jié)合等通道擠壓加工,有望發(fā)展高鋁鎂合金為經(jīng)濟(jì)型高強(qiáng)度鎂合金。

對(duì)鋁青銅合金(cu-10%al-4%fe)進(jìn)行了等通道轉(zhuǎn)角擠壓(ecae)熱加工處理,研究了ecae對(duì)合金微觀組織、力學(xué)性能及摩擦學(xué)性能的影響.結(jié)果表明:ecae熱擠壓后合金的晶粒顯著細(xì)化,晶粒尺寸隨著擠壓道次的增加而逐步減小;晶粒細(xì)化導(dǎo)致合金的硬度與屈服強(qiáng)度顯著增加,提高了合金抵抗塑性變形能力,減輕了磨粒對(duì)合金表面的犁削作用;ecae熱擠壓細(xì)化了合金中的第二相,減小了脫落硬質(zhì)顆粒壓入合金表面的深度與寬度,降低了合金的磨損量,提高了合金的摩擦學(xué)性能.

等通道轉(zhuǎn)角擠壓AZ31鎂合金的工藝參數(shù)影響

本文在室溫下對(duì)鑄態(tài)3003鋁合金實(shí)施了道次等效應(yīng)變約為0.5的等通道轉(zhuǎn)角變形(equal-channelangularpressing-ecap),對(duì)其夾雜物的碎化、分布和合金的硬度進(jìn)行了考察。結(jié)果表明,第1道次的ecap加工將合金內(nèi)部的粗大(長(zhǎng)5-15μm、寬1-2μm)且?guī)缀醭蔬B續(xù)分布的夾雜物(alfe(mn)si)折斷碎化(長(zhǎng)1-3μm)并初步分散開(kāi),引入大量位錯(cuò)至合金中,提高硬度幅度達(dá)66.7%。后續(xù)的2-4道ecap加工將夾雜物分散均勻,但對(duì)夾雜物的碎化和硬度影響很小。本文的試驗(yàn)結(jié)果說(shuō)明了ecap作為一種細(xì)化鋁合金內(nèi)部alfe(mn)si夾雜物并使之分布均勻的工藝方法的可行性。

對(duì)箱形截面鋁合金壓彎構(gòu)件的平面外穩(wěn)定承載力進(jìn)行了參數(shù)分析,建議截面影響系數(shù)η對(duì)于弱硬化合金和強(qiáng)硬化合金均取為0.7,這樣可使相關(guān)公式的計(jì)算結(jié)果較為合理地滿足設(shè)計(jì)要求。

利用三維有限元方法模擬了圓形工件的等通道轉(zhuǎn)角擠壓過(guò)程,分析了工件上應(yīng)變分布情況,其與理論值和二維模擬的結(jié)果符合較好。通過(guò)對(duì)穩(wěn)定變形階段塑性變形區(qū)的分析,探討了應(yīng)變分布不均勻的原因,所得結(jié)果有利于理解工件變形過(guò)程和優(yōu)化工藝設(shè)計(jì)。

本文闡述了汽車(chē)空調(diào)器專(zhuān)用四通道鋁合金扁管熱擠壓模的工作原理、基本結(jié)構(gòu)及影響扁管成形的因素,敘述了扁管成品的測(cè)試數(shù)據(jù)及模具的特點(diǎn).

應(yīng)用電化學(xué)測(cè)量技術(shù),研究了等徑轉(zhuǎn)角擠壓(ecap)變形后的超硬鋁合金aa7075在0.1mol.l-1nacl溶液中的電化學(xué)腐蝕行為。結(jié)果表明:同道次ecap狀態(tài)下,隨著擠壓溫度的升高,aa7075的自腐蝕電位和點(diǎn)蝕電位負(fù)移,耐腐蝕性能降低;而在相同ecap擠壓溫度下,隨著擠壓道次增加,aa7075的自腐蝕電位和點(diǎn)蝕電位正移,耐腐蝕性能提高。

通過(guò)擠壓工藝參數(shù)及工具的設(shè)定、校核,確定了該型材的合理擠壓工藝參數(shù)和擠壓工具。在20mn擠壓機(jī)上實(shí)現(xiàn)批量生產(chǎn)超長(zhǎng)(10800mm/290mm)變截面型材,其產(chǎn)品的表面質(zhì)量、材料組織、力學(xué)性能等各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均滿足了標(biāo)準(zhǔn)要求。

在室溫下對(duì)電解鋁液直接合金化生產(chǎn)鑄態(tài)6063鋁合金實(shí)施了道次等效應(yīng)變約為0.5和0.9的等通道轉(zhuǎn)角變形(equal-channelangularpressing-ecap),對(duì)其夾雜物的分布、碎化和合金的硬度進(jìn)行了考察。結(jié)果表明,ecap加工將未充分電解的尺寸極為細(xì)小(納米尺度)、分布集中的團(tuán)絮狀al2o3夾雜物分散開(kāi),將粗大(長(zhǎng)(5～15)μm、寬(1～2)μm)幾乎呈連續(xù)分布的alfesi夾雜物折斷碎化(長(zhǎng)1-3μm)并分散開(kāi),明顯提高了合金的致密性、抗蝕性,并引入了大量位錯(cuò)于鋁合金中,提高硬度的幅度達(dá)到60%。試驗(yàn)結(jié)果說(shuō)明了ecap作為一種提高電解鋁液直接合金化生產(chǎn)的鑄態(tài)鋁合金組織的工藝方法的可行性。

對(duì)7050鋁合金等通道多次轉(zhuǎn)角擠壓(equal-channelangularpressing,簡(jiǎn)稱(chēng)ecap)過(guò)程中的變形行為進(jìn)行三維有限元模擬,并研究了擠壓過(guò)程中等效應(yīng)變的演化以及載荷-位移曲線變化。為開(kāi)發(fā)多道次ecap工藝的模具設(shè)計(jì)、工藝參數(shù)提供理論指導(dǎo)依據(jù)。

6.9.7鋁合金方型板吊頂施工： 6.9.7.1吊頂龍骨的安裝： （1）主體結(jié)構(gòu)施工時(shí)，在樓板底需預(yù)留φ8～φ10的吊筋，一般 雙向中距900～1200mm。 （2）根據(jù)吊頂?shù)脑O(shè)計(jì)高度在室內(nèi)四周墻（柱）上彈線，彈線應(yīng) 清楚，位置應(yīng)準(zhǔn)確，其水平允許偏差為±5mm。 （3）主龍骨吊點(diǎn)間距，應(yīng)按設(shè)計(jì)推薦系列選擇，中間部分應(yīng)起 拱，龍骨的起拱高度應(yīng)不小于房間短向跨度的1/200，主龍骨安裝后 應(yīng)及時(shí)地校正其位置和標(biāo)高。 （4）吊桿距主龍骨端部距離不得超過(guò)300mm，否則應(yīng)增設(shè)吊桿， 以免主龍骨下墜，當(dāng)?shù)鯒U與設(shè)備相遇時(shí)，應(yīng)調(diào)整吊點(diǎn)構(gòu)造或增設(shè)吊桿， 以保證吊頂?shù)馁|(zhì)量。 （5）吊桿應(yīng)通直并有足夠的承載能力，當(dāng)預(yù)埋的吊桿需接長(zhǎng)時(shí)， 必須搭接焊牢，焊縫均勻飽滿。 （6）次龍骨（中或小龍骨，下同）應(yīng)緊貼主龍骨安裝。當(dāng)用自 攻螺釘安裝板材時(shí)，板材的接縫處，必須安裝在寬度不小于40mm的 次龍

中北大學(xué)學(xué)位論文 i 目錄 第一章緒論 1.1高強(qiáng)鋁合金的發(fā)展......................................................................................................1 1.1.1鋁合金的特點(diǎn)及應(yīng)用........................................................................................1 1.1.2高強(qiáng)鋁合金在國(guó)外的研究現(xiàn)狀........................................................................4 1.1.3高強(qiáng)鋁合金在國(guó)內(nèi)的研究現(xiàn)狀................................

采用彈塑性有限元法模擬研究鋁合金管材由圓截面拉拔變成矩形截面的變形機(jī)理，建立了空拉拔工藝簡(jiǎn)化的三維運(yùn)動(dòng)模型及彈塑性有限元模擬模型，實(shí)現(xiàn)了空拉拔模擬。通過(guò)一系列仿真得出了?？装虢菍?duì)拉拔載荷的影響規(guī)律，進(jìn)而得到了半角的合適取值；得出了失穩(wěn)狀態(tài)下切向應(yīng)力沿著管坯周向分布的規(guī)律，并將模孔定徑帶優(yōu)化設(shè)計(jì)為中拱角度178^o，有效消除了失穩(wěn)現(xiàn)象；最后得到了拉拔過(guò)程中的接觸邊界分布和接觸應(yīng)力分布規(guī)律。采用修正后的模具拉拔出的矩形截面鋁合金管材尺寸合格、表面光亮。

采用彈塑性有限元法模擬研究鋁合金管材由圓截面拉拔變成矩形截面的變形機(jī)理,建立了空拉拔工藝簡(jiǎn)化的三維運(yùn)動(dòng)模型及彈塑性有限元模擬模型,實(shí)現(xiàn)了空拉拔模擬。通過(guò)一系列仿真得出了?？装虢菍?duì)拉拔載荷的影響規(guī)律,進(jìn)而得到了半角的合適取值;得出了失穩(wěn)狀態(tài)下切向應(yīng)力沿著管坯周向分布的規(guī)律,并將?？锥◤綆?yōu)化設(shè)計(jì)為中拱角度178°,有效消除了失穩(wěn)現(xiàn)象;最后得到了拉拔過(guò)程中的接觸邊界分布和接觸應(yīng)力分布規(guī)律。采用修正后的模具拉拔出的矩形截面鋁合金管材尺寸合格、表面光亮。

鋁合金方形板，以鋁合金制成，廣泛應(yīng)用于工業(yè)和日常生活。其輕質(zhì)、高強(qiáng)度、耐腐蝕等特性深受歡迎，能有效提升生產(chǎn)效率，降低成本，并促進(jìn)環(huán)保。隨科技進(jìn)步和性能要求提高，其應(yīng)用將更廣泛。

在建筑和工程領(lǐng)域中，定額是一種重要的成本管理和預(yù)算工具。鋁合金方形板作為一種常見(jiàn)的建筑材料，其在項(xiàng)目中的使用需要遵循相應(yīng)的定額規(guī)定。因此，了解“鋁合金方形板套什么定額”對(duì)于項(xiàng)目管理和成本控制具有重要意義。

針對(duì)某鋁合金筒形殼體零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及材料特性,繪制該零件的擠壓件毛坯圖,確定該零件的加工方案,并對(duì)該殼體毛坯的溫?cái)D壓成形工藝進(jìn)行研究。結(jié)果表明:采用溫?cái)D壓成形的該殼體工件滿足使用要求,可為此類(lèi)零件生產(chǎn)工藝的設(shè)計(jì)提供參考。

鋁及鋁合金熱擠壓工藝操作規(guī)程 本規(guī)程適合于500-800噸擠壓機(jī)上擠壓6061、6063等合金型材、棒 材管材的工藝要求，包括鑄棒加熱制度、擠壓制度、拉伸扭擰校直、 鋸切、取樣、人工時(shí)效制度、包裝等。 其工藝流程如下： 擠壓前準(zhǔn)備---鑄棒加熱---擠壓---拉伸扭擰校直---鋸切（定尺） ---取樣檢查---人工時(shí)效---包裝入庫(kù)。（不氧化型材） 1.擠壓前的準(zhǔn)備 1.1開(kāi)機(jī)前，對(duì)設(shè)備的電源?？刂葡到y(tǒng)、液壓系統(tǒng)和機(jī)械設(shè)備進(jìn)行檢 查，并按規(guī)定潤(rùn)滑設(shè)備，無(wú)異常時(shí)，可進(jìn)行空負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，當(dāng)確定設(shè)備 處于正常狀態(tài)后，方可開(kāi)始生產(chǎn)。 1.2檢查模具的規(guī)格和工作帶等處質(zhì)量，確認(rèn)符合生產(chǎn)單要求時(shí)將模 子、模墊、模支承試裝，并預(yù)先加熱。此項(xiàng)工作應(yīng)在開(kāi)機(jī)前預(yù)先做好。 模具加熱溫度平模，420°c-450°c，分流模450°c+/-5°c。保溫加熱時(shí) 間不少于2小時(shí)。（到溫后計(jì)算） 1

采用等通道轉(zhuǎn)角擠壓方法對(duì)高密度聚乙烯進(jìn)行自增強(qiáng)擠壓,研究和分析了擠壓工藝條件與材料結(jié)構(gòu)、性能之間的關(guān)系。利用掃描電鏡、廣角x-射線衍射、差示掃描量熱分析等手段對(duì)材料結(jié)構(gòu)進(jìn)行了表征。結(jié)果表明,經(jīng)過(guò)等通道轉(zhuǎn)角擠壓后,高密度聚乙烯的結(jié)晶度提高、晶粒細(xì)化、熔點(diǎn)升高,形成明顯的取向結(jié)構(gòu),拉伸強(qiáng)度提高了23％。