冷拉珠光體鋼絲的抗拉強(qiáng)度與真應(yīng)變的關(guān)系

介紹了珠光體鋼絲劇烈拉拔過(guò)程中滲碳體溶解的研究進(jìn)展和用于研究滲碳體溶解的試驗(yàn)方法,重點(diǎn)分析近年來(lái)應(yīng)用較多的三維原子探針技術(shù)。得出隨著變形量的增加,滲碳體的溶解會(huì)達(dá)到一個(gè)極限,并在已有研究成果的基礎(chǔ)上對(duì)滲碳體的溶解機(jī)制進(jìn)行探討。

研究了退火處理對(duì)冷拉70鋼絲組織及性能的影響.結(jié)果表明:低溫退火時(shí),冷拉鋼絲的組織未發(fā)生大的變化,組織更加均勻化,滲碳體溶解量增多;當(dāng)退火溫度升高時(shí),滲碳體以顆粒狀析出并隨退火溫度的升高而逐漸長(zhǎng)大,鐵素體基體晶粒也隨退火溫度的升高而長(zhǎng)大;冷拉70鋼的抗拉強(qiáng)度及顯微硬度,隨退火溫度的升高先提高后降低,當(dāng)退火溫度為200℃時(shí)達(dá)到最大值.同時(shí)初步探討了退火處理對(duì)冷拉鋼絲組織及性能影響的機(jī)理.

介紹國(guó)外劇烈冷拉塑性變形珠光體鋼絲的研究現(xiàn)狀以及劇烈冷拉塑性變形后鋼絲組織性能演變規(guī)律,對(duì)劇烈冷拉塑性變形研究方向提出幾點(diǎn)建議,指出劇烈冷拉塑性變形的條件是在相對(duì)低的變形溫度進(jìn)行大塑性變形量,變形體內(nèi)承受高壓。珠光體鋼絲經(jīng)過(guò)劇烈塑性變形后,內(nèi)部的滲碳體出現(xiàn)局部溶解,當(dāng)真應(yīng)變?yōu)?.1時(shí),碳原子幾乎全部溶解到鐵素體中。

采用sem、tem和xrd研究了珠光體鋼絲冷拉拔過(guò)程中的組織演變,重點(diǎn)在于滲碳體的變形和溶解。結(jié)果表明,滲碳體表現(xiàn)出了很高的變形能力,隨著累積應(yīng)變量的增大,片條組織逐漸轉(zhuǎn)向拉拔方向;在大應(yīng)變鋼絲組織中滲碳體片條厚度小,部分區(qū)域只有0.5nm甚至更薄,且已很難見到滲碳體的滑移或剪切變形。在初始鋼絲中鐵素體含有過(guò)飽和的碳,在拉拔應(yīng)變量為1.51之后,可能轉(zhuǎn)變?yōu)樗姆浇Y(jié)構(gòu)的馬氏體,且只有很少量的滲碳體溶解。在高應(yīng)變量鋼絲樣品中,用原子探針場(chǎng)離子顯微鏡探測(cè)碳原子濃度以判定滲碳體是否溶解時(shí),應(yīng)考慮滲碳體的形變及其形貌。

采用掃描電子顯微鏡和x射線衍射技術(shù),分別研究了珠光體鋼在冷拉拔過(guò)程中的組織結(jié)構(gòu)和殘余應(yīng)力演化。隨著拉拔應(yīng)變量的增大,珠光體團(tuán)逐漸轉(zhuǎn)向拉拔方向。影響珠光體鋼絲屈服應(yīng)力和抗拉強(qiáng)度的關(guān)鍵因素是珠光體片層間距,它們之間滿足hall-petch公式,通過(guò)拉伸試驗(yàn)求得其中k值為567.4kn·m-3/2。鋼絲殘余應(yīng)力的x射線衍射測(cè)量結(jié)果表明,隨著應(yīng)變量增加,鋼絲的應(yīng)力增大,這與拉拔過(guò)程中的加工硬化有關(guān)。

采用掃描電鏡(sem)、透射電鏡(tem)和高分辨透射電鏡(hrem)觀察了拉拔前后swrh82b鋼絲的顯微組織,并采用振動(dòng)樣品磁強(qiáng)計(jì)(vsm)研究了滲碳體含量隨應(yīng)變量的變化規(guī)律。結(jié)果表明,鋼絲經(jīng)拉拔變形后,鐵素體中形成竹節(jié)狀位錯(cuò)亞結(jié)構(gòu);滲碳體片層內(nèi)部碎化,并出現(xiàn)非晶。vsm測(cè)量顯示,隨著應(yīng)變量的增加,鋼絲比飽和磁化強(qiáng)度不斷升高,滲碳體含量逐漸減少。變形前,鋼絲的比飽和磁化強(qiáng)度為198.84emu/g。經(jīng)過(guò)應(yīng)變量為1.90拉拔變形后,鋼絲的比飽和磁化強(qiáng)度升高到210.9emu/g。相應(yīng)的滲碳體含量則由變形前的14.1%降至變形后的8.9%。這表明swrh82b鋼絲經(jīng)過(guò)應(yīng)變量為1.90的拉拔后,滲碳體發(fā)生了部分溶解。

采用tem觀察了大應(yīng)變冷拔swrh72a鋼絲經(jīng)不同溫度退火處理后的微觀組織,并采用振動(dòng)樣品磁強(qiáng)計(jì)測(cè)量了鋼絲磁學(xué)性能的變化。試驗(yàn)結(jié)果表明,大應(yīng)變冷拔變形引起swrh72a鋼絲中滲碳體分解,部分碳原子溶入鐵素體形成過(guò)飽和鐵素體。變形后鋼絲經(jīng)200～300℃退火,由于滲碳體顆粒的彌散析出,鋼絲強(qiáng)度升高到2400mpa。退火溫度進(jìn)一步升高到400℃,滲碳體片開始球化,鋼絲強(qiáng)度大幅降低,但塑性顯著增加。

對(duì)冷拔鋼絲進(jìn)行不同保溫時(shí)間下的等溫處理,研究此過(guò)程中鋼絲組織、力學(xué)性能的變化。等溫初期,鐵素體片中析出細(xì)小滲碳體顆粒,鋼絲的抗拉強(qiáng)度有所上升,塑性急劇下降,并出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)分層現(xiàn)象。等溫后期,滲碳體片發(fā)生球化,析出相長(zhǎng)大,并且鐵素體片發(fā)生明顯回復(fù),三者綜合作用造成鋼絲的抗拉強(qiáng)度下降,塑性提高。

采用精確的線材織構(gòu)測(cè)定方法與取向分布函數(shù)(odf)相結(jié)合的方法研究了不同熱處理制度下冷拔珠光體鋼絲中織構(gòu)演變的變化規(guī)律。簾線鋼盤條首先經(jīng)過(guò)1223k保溫0.5h后空冷至室溫,然后在296、7739、23k3個(gè)溫度下進(jìn)行0.5h的等溫處理,經(jīng)冷拔后獲得試驗(yàn)樣品。研究結(jié)果表明:冷拔珠光體鋼絲簾線中晶粒取向主要集中在α取向線上,形成絲織構(gòu)。主要織構(gòu)組分為{001}、{111}、{110},其中{001}織構(gòu)組分的強(qiáng)度最大。反極圖定量計(jì)算表明:296k時(shí),織構(gòu)組分的體積分?jǐn)?shù)由表及里呈現(xiàn)上升趨勢(shì);而773k時(shí),織構(gòu)組分的體積分?jǐn)?shù)由表及里先下降后升高;923k時(shí),織構(gòu)組分的體積分?jǐn)?shù)由表及里先下降后升高,在中心層達(dá)到最大。

材料直徑/mm抗拉強(qiáng)度/mpa/最小/最大 鋁 lr1.01～10.0098 ly40.30～6.0095/125 ly60.30～6.00125/165 ly80.30～5.00160/205 ly91.25～1.50193/-

彈簧鋼絲抗拉強(qiáng)度

classificationofthermalrefiningclassaclassbclassc symbolsofgradeandthermalrefining (diametermm) sus302-wpasus304-wpasus 316-wpa sus302-wpbsus304-wpbsus631j1-wpc(1) 0.23 0.26 0.29 0.32 0.35 0.40 2050to23001930to2180 0.45 0.50 0.55 0.60 1950to22001850to2100 0.65 0.70 0.80 0.90 1.00 1530to17801850to21001800to2050 1.20 1.40 1450to17001750to20001700to19

鋼絲繩 鋼絲繩的分類及直徑測(cè)量方法 單股鋼絲繩1×7 單股鋼絲繩1×19 單股鋼絲繩1×37 鋼絲繩6×19 鋼絲繩6×24 鋼絲繩6×37 鋼絲繩7×7 八、鋼絲繩 鋼絲繩的分類及直徑測(cè)量方法 （1）按繩股捻法分 右交互捻 左交互捻 右同向捻 左同向捻 （2）按鋼絲表面情況分 用光面鋼絲制成的（光面鋼絲繩） 用鍍鋅鋼絲制成的（鍍鋅鋼絲繩） 鍍鋅層組別“甲”-用于重腐蝕條件 鍍鋅層組別“乙”-用于一般腐蝕條件 （3）按鋼絲機(jī)械性能分 按鋼絲韌性分： 特別-韌性最好，i號(hào)-韌性較好，ii號(hào)韌性一般 按鋼絲公稱抗拉強(qiáng)度分（公斤/毫米）： 140，155，170，185，200 （4）鋼絲繩直徑測(cè)量方法 注：鋼絲繩直徑是指其斷面的外接圓直徑。 單股鋼絲繩1×7 [用途]懸掛電線，張拉鐵塔、煙筒和電線桿等。 繩1×7（1+6） 直徑（毫米） 鋼絲總斷面

在冷拔低碳鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件(桁條、多孔板條板等)生產(chǎn)中,一些廠由于缺乏鋼材機(jī)械性能(主要是抗拉強(qiáng)度和延伸率)的檢測(cè)設(shè)備與儀器,造成構(gòu)件質(zhì)量不穩(wěn),以致發(fā)生事故。為此我們

回顧了國(guó)家"八.五"項(xiàng)目的"稀土合金鋼軌的研制"和"十.五"項(xiàng)目的稀土重軌鋼機(jī)理研究。介紹了前者測(cè)量的研究鋼性能、后者的內(nèi)耗等研究和兩者的相關(guān)觀測(cè)結(jié)果,基于"十.五"項(xiàng)目的機(jī)理研究和相關(guān)的觀測(cè)結(jié)果,從微觀(原子)、介觀(位錯(cuò)及其原子氣團(tuán))、宏觀(組織參量)等層次和上線軌承載時(shí)的應(yīng)力分布方面,討論和闡明了加稀土增強(qiáng)鋼軌的使用硬化性,提高鋼軌的耐磨和抗接觸疲勞性能,以及稀土抑制鋼軌的核傷、栓孔開裂和軌腰損傷等使用性能的機(jī)理。

珠光體軌道鋼是目前我國(guó)鐵路軌道采用的主要鋼種,其性能特點(diǎn)是抗磨損性能好,屈服強(qiáng)度高。珠光體軌道鋼在服役時(shí),表面發(fā)生損傷,有白蝕層生成,它對(duì)鋼軌的服役壽命有重大影響。主要介紹了珠光體軌道鋼白蝕層的研究進(jìn)展,從白蝕層的形成過(guò)程、組織結(jié)構(gòu)、形成機(jī)理等方面進(jìn)行了闡述。

鋼簾線單絲濕拉過(guò)程中,抗拉強(qiáng)度是鋼絲考核的一個(gè)重要指標(biāo)。將φ1.80mm鋼絲拉拔至φ0.30mm,平均道次壓縮率分別為13.87%與14.43%時(shí),對(duì)應(yīng)的鋼絲抗拉強(qiáng)度平均值分別為3292mpa和3336mpa。拉拔道次相同,總壓縮率和平均道次壓縮率相同,前幾道次壓縮率較大,中間道次壓縮率較小時(shí),鋼絲抗拉強(qiáng)度平均值為3381mpa;前幾道次壓縮率較小,中間道次壓縮率較大時(shí),鋼絲抗拉強(qiáng)度平均值為3347mpa;前幾道次壓縮率處于中間時(shí),鋼絲抗拉強(qiáng)度平均值為3369mpa。采用拉絲模工作錐角分別為9°和11°的拉絲模拉拔后,鋼絲抗拉強(qiáng)度平均值分別為3324mpa和3213mpa,2種拉絲模工作錐角對(duì)鋼絲的扭轉(zhuǎn)性能影響較小。

回顧了國(guó)家"八.五"項(xiàng)目的"稀土合金鋼軌的研制"和"十.五"項(xiàng)目的稀土重軌鋼機(jī)理研究。介紹了前者測(cè)量的研究鋼性能、后者的內(nèi)耗等研究和兩者的相關(guān)觀測(cè)結(jié)果,基于"十.五"項(xiàng)目的機(jī)理研究和相關(guān)的觀測(cè)結(jié)果,從微觀(原子)、介觀(位錯(cuò)及其原子氣團(tuán))、宏觀(組織參量)等層次和上線軌承載時(shí)的應(yīng)力分布方面,討論和闡明了加稀土增強(qiáng)鋼軌的使用硬化性,提高鋼軌的耐磨和抗接觸疲勞性能,以及稀土抑制鋼軌的核傷、栓孔開裂和軌腰損傷等使用性能的機(jī)理。

碳素彈簧鋼絲抗拉強(qiáng)度性能表 直徑抗拉強(qiáng)度 扭轉(zhuǎn) mpa mmb級(jí)c級(jí)d級(jí)不少于 0.282010－24002300－27002640－304020 0.32010－24002300－27002640－304020 0.321960－23502250－26502600－299020 0.351960－23502250－26502660－299020 0.41910－23002250－26502600－290020 0.451860－22602200－26002550－294020 0.51860－22602200－26002550－294020 0.551810－22102150－25502500－289

60si2mna線材拉拔過(guò)程中,總壓縮率和鋼絲抗拉強(qiáng)度存在一定的關(guān)系。對(duì)5.5mm線材和不同總壓縮率拉拔后的鋼絲抗拉強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)試。總壓縮率不大于75%時(shí),抗拉強(qiáng)度和總壓縮率之間存在線性關(guān)系,建立線性回歸模型并計(jì)算相關(guān)參數(shù),對(duì)回歸公式進(jìn)行相關(guān)性檢驗(yàn);當(dāng)總壓縮率大于75%時(shí),對(duì)鋼絲抗拉強(qiáng)度和總壓縮率之間的回歸公式進(jìn)行修正,采用修正公式對(duì)不同總壓縮率下的鋼絲抗拉強(qiáng)度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果表明,公式修正后的抗拉強(qiáng)度計(jì)算值和實(shí)測(cè)值最大絕對(duì)誤差為65mpa,最大相對(duì)誤差為4.2%。

具有全珠光體組織的65mn鋼在650℃以c方式等徑彎曲通道變形(ecap)后,珠光體組織中的滲碳體片層以周期性的彎曲變形、周期性的剪切變形、剪切斷裂等形式協(xié)調(diào)ecap的強(qiáng)烈塑性變形.滲碳體表現(xiàn)出很強(qiáng)的塑性變形能力,在其內(nèi)部導(dǎo)入了大量的晶體缺陷,為滲碳體的球化打下了能量基礎(chǔ).變形五道次后,片層狀的珠光體組織演變成了超細(xì)的滲碳體顆粒均勻分布于鐵索體基體的組織.鐵索體基體為均勻的等軸晶,平均晶粒大小為-0.3μm.滲碳體的球化可能以兩種機(jī)制進(jìn)行:破碎滲碳體片的非均勻長(zhǎng)大(ostwald熟化)和細(xì)小球狀滲碳體顆粒的形核長(zhǎng)大.

洛氏硬度布氏硬度 抗拉強(qiáng)度σ bmpa 抗拉強(qiáng)度σ bmpa 抗拉強(qiáng)度σ bmpa 抗拉強(qiáng)度σ bmpa 抗拉強(qiáng)度σ bmpa 抗拉強(qiáng)度σ bmpa hrchb30d2碳鋼鉻鋼鉻釩鋼超高強(qiáng)度鋼不銹鋼不分鋼種 117211736706705703724 217.5214744714712711731 318216753723719719737 418.5218762731727728744 519220771739735737752 619.5222780748743745759 720225790757751754767 820.5227799766759764774 921227809775767773782 1021.52328