冷拉珠光體鋼絲的抗拉強度與真應(yīng)變的關(guān)系

介紹了珠光體鋼絲劇烈拉拔過程中滲碳體溶解的研究進(jìn)展和用于研究滲碳體溶解的試驗方法,重點分析近年來應(yīng)用較多的三維原子探針技術(shù)。得出隨著變形量的增加,滲碳體的溶解會達(dá)到一個極限,并在已有研究成果的基礎(chǔ)上對滲碳體的溶解機制進(jìn)行探討。

研究了退火處理對冷拉70鋼絲組織及性能的影響.結(jié)果表明:低溫退火時,冷拉鋼絲的組織未發(fā)生大的變化,組織更加均勻化,滲碳體溶解量增多;當(dāng)退火溫度升高時,滲碳體以顆粒狀析出并隨退火溫度的升高而逐漸長大,鐵素體基體晶粒也隨退火溫度的升高而長大;冷拉70鋼的抗拉強度及顯微硬度,隨退火溫度的升高先提高后降低,當(dāng)退火溫度為200℃時達(dá)到最大值.同時初步探討了退火處理對冷拉鋼絲組織及性能影響的機理.

介紹國外劇烈冷拉塑性變形珠光體鋼絲的研究現(xiàn)狀以及劇烈冷拉塑性變形后鋼絲組織性能演變規(guī)律,對劇烈冷拉塑性變形研究方向提出幾點建議,指出劇烈冷拉塑性變形的條件是在相對低的變形溫度進(jìn)行大塑性變形量,變形體內(nèi)承受高壓。珠光體鋼絲經(jīng)過劇烈塑性變形后,內(nèi)部的滲碳體出現(xiàn)局部溶解,當(dāng)真應(yīng)變?yōu)?.1時,碳原子幾乎全部溶解到鐵素體中。

采用sem、tem和xrd研究了珠光體鋼絲冷拉拔過程中的組織演變,重點在于滲碳體的變形和溶解。結(jié)果表明,滲碳體表現(xiàn)出了很高的變形能力,隨著累積應(yīng)變量的增大,片條組織逐漸轉(zhuǎn)向拉拔方向;在大應(yīng)變鋼絲組織中滲碳體片條厚度小,部分區(qū)域只有0.5nm甚至更薄,且已很難見到滲碳體的滑移或剪切變形。在初始鋼絲中鐵素體含有過飽和的碳,在拉拔應(yīng)變量為1.51之后,可能轉(zhuǎn)變?yōu)樗姆浇Y(jié)構(gòu)的馬氏體,且只有很少量的滲碳體溶解。在高應(yīng)變量鋼絲樣品中,用原子探針場離子顯微鏡探測碳原子濃度以判定滲碳體是否溶解時,應(yīng)考慮滲碳體的形變及其形貌。

采用掃描電子顯微鏡和x射線衍射技術(shù),分別研究了珠光體鋼在冷拉拔過程中的組織結(jié)構(gòu)和殘余應(yīng)力演化。隨著拉拔應(yīng)變量的增大,珠光體團(tuán)逐漸轉(zhuǎn)向拉拔方向。影響珠光體鋼絲屈服應(yīng)力和抗拉強度的關(guān)鍵因素是珠光體片層間距,它們之間滿足hall-petch公式,通過拉伸試驗求得其中k值為567.4kn·m-3/2。鋼絲殘余應(yīng)力的x射線衍射測量結(jié)果表明,隨著應(yīng)變量增加,鋼絲的應(yīng)力增大,這與拉拔過程中的加工硬化有關(guān)。

采用掃描電鏡(sem)、透射電鏡(tem)和高分辨透射電鏡(hrem)觀察了拉拔前后swrh82b鋼絲的顯微組織,并采用振動樣品磁強計(vsm)研究了滲碳體含量隨應(yīng)變量的變化規(guī)律。結(jié)果表明,鋼絲經(jīng)拉拔變形后,鐵素體中形成竹節(jié)狀位錯亞結(jié)構(gòu);滲碳體片層內(nèi)部碎化,并出現(xiàn)非晶。vsm測量顯示,隨著應(yīng)變量的增加,鋼絲比飽和磁化強度不斷升高,滲碳體含量逐漸減少。變形前,鋼絲的比飽和磁化強度為198.84emu/g。經(jīng)過應(yīng)變量為1.90拉拔變形后,鋼絲的比飽和磁化強度升高到210.9emu/g。相應(yīng)的滲碳體含量則由變形前的14.1%降至變形后的8.9%。這表明swrh82b鋼絲經(jīng)過應(yīng)變量為1.90的拉拔后,滲碳體發(fā)生了部分溶解。

采用tem觀察了大應(yīng)變冷拔swrh72a鋼絲經(jīng)不同溫度退火處理后的微觀組織,并采用振動樣品磁強計測量了鋼絲磁學(xué)性能的變化。試驗結(jié)果表明,大應(yīng)變冷拔變形引起swrh72a鋼絲中滲碳體分解,部分碳原子溶入鐵素體形成過飽和鐵素體。變形后鋼絲經(jīng)200～300℃退火,由于滲碳體顆粒的彌散析出,鋼絲強度升高到2400mpa。退火溫度進(jìn)一步升高到400℃,滲碳體片開始球化,鋼絲強度大幅降低,但塑性顯著增加。

對冷拔鋼絲進(jìn)行不同保溫時間下的等溫處理,研究此過程中鋼絲組織、力學(xué)性能的變化。等溫初期,鐵素體片中析出細(xì)小滲碳體顆粒,鋼絲的抗拉強度有所上升,塑性急劇下降,并出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)分層現(xiàn)象。等溫后期,滲碳體片發(fā)生球化,析出相長大,并且鐵素體片發(fā)生明顯回復(fù),三者綜合作用造成鋼絲的抗拉強度下降,塑性提高。

采用精確的線材織構(gòu)測定方法與取向分布函數(shù)(odf)相結(jié)合的方法研究了不同熱處理制度下冷拔珠光體鋼絲中織構(gòu)演變的變化規(guī)律。簾線鋼盤條首先經(jīng)過1223k保溫0.5h后空冷至室溫,然后在296、7739、23k3個溫度下進(jìn)行0.5h的等溫處理,經(jīng)冷拔后獲得試驗樣品。研究結(jié)果表明:冷拔珠光體鋼絲簾線中晶粒取向主要集中在α取向線上,形成絲織構(gòu)。主要織構(gòu)組分為{001}、{111}、{110},其中{001}織構(gòu)組分的強度最大。反極圖定量計算表明:296k時,織構(gòu)組分的體積分?jǐn)?shù)由表及里呈現(xiàn)上升趨勢;而773k時,織構(gòu)組分的體積分?jǐn)?shù)由表及里先下降后升高;923k時,織構(gòu)組分的體積分?jǐn)?shù)由表及里先下降后升高,在中心層達(dá)到最大。

材料直徑/mm抗拉強度/mpa/最小/最大 鋁 lr1.01～10.0098 ly40.30～6.0095/125 ly60.30～6.00125/165 ly80.30～5.00160/205 ly91.25～1.50193/-

彈簧鋼絲抗拉強度

classificationofthermalrefiningclassaclassbclassc symbolsofgradeandthermalrefining (diametermm) sus302-wpasus304-wpasus 316-wpa sus302-wpbsus304-wpbsus631j1-wpc(1) 0.23 0.26 0.29 0.32 0.35 0.40 2050to23001930to2180 0.45 0.50 0.55 0.60 1950to22001850to2100 0.65 0.70 0.80 0.90 1.00 1530to17801850to21001800to2050 1.20 1.40 1450to17001750to20001700to19

鋼絲繩 鋼絲繩的分類及直徑測量方法 單股鋼絲繩1×7 單股鋼絲繩1×19 單股鋼絲繩1×37 鋼絲繩6×19 鋼絲繩6×24 鋼絲繩6×37 鋼絲繩7×7 八、鋼絲繩 鋼絲繩的分類及直徑測量方法 （1）按繩股捻法分 右交互捻 左交互捻 右同向捻 左同向捻 （2）按鋼絲表面情況分 用光面鋼絲制成的（光面鋼絲繩） 用鍍鋅鋼絲制成的（鍍鋅鋼絲繩） 鍍鋅層組別“甲”-用于重腐蝕條件 鍍鋅層組別“乙”-用于一般腐蝕條件 （3）按鋼絲機械性能分 按鋼絲韌性分： 特別-韌性最好，i號-韌性較好，ii號韌性一般 按鋼絲公稱抗拉強度分（公斤/毫米）： 140，155，170，185，200 （4）鋼絲繩直徑測量方法 注：鋼絲繩直徑是指其斷面的外接圓直徑。 單股鋼絲繩1×7 [用途]懸掛電線，張拉鐵塔、煙筒和電線桿等。 繩1×7（1+6） 直徑（毫米） 鋼絲總斷面

在冷拔低碳鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件(桁條、多孔板條板等)生產(chǎn)中,一些廠由于缺乏鋼材機械性能(主要是抗拉強度和延伸率)的檢測設(shè)備與儀器,造成構(gòu)件質(zhì)量不穩(wěn),以致發(fā)生事故。為此我們

回顧了國家"八.五"項目的"稀土合金鋼軌的研制"和"十.五"項目的稀土重軌鋼機理研究。介紹了前者測量的研究鋼性能、后者的內(nèi)耗等研究和兩者的相關(guān)觀測結(jié)果,基于"十.五"項目的機理研究和相關(guān)的觀測結(jié)果,從微觀(原子)、介觀(位錯及其原子氣團(tuán))、宏觀(組織參量)等層次和上線軌承載時的應(yīng)力分布方面,討論和闡明了加稀土增強鋼軌的使用硬化性,提高鋼軌的耐磨和抗接觸疲勞性能,以及稀土抑制鋼軌的核傷、栓孔開裂和軌腰損傷等使用性能的機理。

珠光體軌道鋼是目前我國鐵路軌道采用的主要鋼種,其性能特點是抗磨損性能好,屈服強度高。珠光體軌道鋼在服役時,表面發(fā)生損傷,有白蝕層生成,它對鋼軌的服役壽命有重大影響。主要介紹了珠光體軌道鋼白蝕層的研究進(jìn)展,從白蝕層的形成過程、組織結(jié)構(gòu)、形成機理等方面進(jìn)行了闡述。

鋼簾線單絲濕拉過程中,抗拉強度是鋼絲考核的一個重要指標(biāo)。將φ1.80mm鋼絲拉拔至φ0.30mm,平均道次壓縮率分別為13.87%與14.43%時,對應(yīng)的鋼絲抗拉強度平均值分別為3292mpa和3336mpa。拉拔道次相同,總壓縮率和平均道次壓縮率相同,前幾道次壓縮率較大,中間道次壓縮率較小時,鋼絲抗拉強度平均值為3381mpa;前幾道次壓縮率較小,中間道次壓縮率較大時,鋼絲抗拉強度平均值為3347mpa;前幾道次壓縮率處于中間時,鋼絲抗拉強度平均值為3369mpa。采用拉絲模工作錐角分別為9°和11°的拉絲模拉拔后,鋼絲抗拉強度平均值分別為3324mpa和3213mpa,2種拉絲模工作錐角對鋼絲的扭轉(zhuǎn)性能影響較小。

60si2mna線材拉拔過程中,總壓縮率和鋼絲抗拉強度存在一定的關(guān)系。對5.5mm線材和不同總壓縮率拉拔后的鋼絲抗拉強度進(jìn)行測試?？倝嚎s率不大于75%時,抗拉強度和總壓縮率之間存在線性關(guān)系,建立線性回歸模型并計算相關(guān)參數(shù),對回歸公式進(jìn)行相關(guān)性檢驗;當(dāng)總壓縮率大于75%時,對鋼絲抗拉強度和總壓縮率之間的回歸公式進(jìn)行修正,采用修正公式對不同總壓縮率下的鋼絲抗拉強度實測值與計算值進(jìn)行驗證。結(jié)果表明,公式修正后的抗拉強度計算值和實測值最大絕對誤差為65mpa,最大相對誤差為4.2%。

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本文將詳細(xì)介紹冷拔鋼絲和冷拉鋼絲在建設(shè)工程領(lǐng)域的應(yīng)用。首先，我們將解釋這兩種鋼絲的定義和特點。然后，我們將探討它們在建設(shè)工程中的具體應(yīng)用，包括混凝土加固、預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)以及地基加固等方面。最后，我們將總結(jié)這兩種鋼絲的優(yōu)缺點，并給出一些建議。

硬度對照表 根據(jù)德國標(biāo)準(zhǔn)din50150,以下是常用范圍的鋼材抗拉強度與維氏硬度、布氏硬度、洛氏硬度的對照 表。 抗拉強度rmn/mm2維氏硬度hv布氏硬度hb洛氏硬度hrc 2508076.0- 2708580.7- 2859085.2- 3059590.2- 320

應(yīng)用matlab軟件對黃土抗拉強度的研究——應(yīng)用matlab的最小二乘法擬合非飽和黃土抗拉強度的試驗數(shù)據(jù)，得到黃土抗拉強度與含水率、干密度間的定量關(guān)系。分析結(jié)果表明：初始含水率是影響原狀黃土抗拉強度的主要因素，干密度和初始含水率是影響重塑非飽和黃土抗拉強...