內(nèi)螺紋管接頭

內(nèi)螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內(nèi)表面具有一定數(shù)量，一定規(guī)則螺紋的內(nèi)螺紋tp2紫銅管。 由于內(nèi)螺紋銅管內(nèi)表面積的增加，所以它的導(dǎo)熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內(nèi)螺紋銅管的發(fā)展大致經(jīng)歷了如下幾個(gè)發(fā)展階段： （1）山型齒內(nèi)螺紋管； （2）梯型槽內(nèi)螺紋管； （3）頂角型內(nèi)螺紋管； （4）細(xì)高齒型內(nèi)螺紋管。（又稱瘦高齒內(nèi)螺紋銅管） 目前，國外又陸續(xù)推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內(nèi)螺紋管 傳熱性能： 按照國標(biāo)gb/t20928-2007中的要求，內(nèi)螺紋銅管產(chǎn)品按照產(chǎn)品名稱、牌號(hào)、狀態(tài)、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-20072、（用tp2制造的， 供應(yīng)狀態(tài)為

MS-01-147螺紋管接頭

注1：公稱壓力可用至圓園醞孕葬。 注2：應(yīng)用無縫鋼管的材料為圓園號(hào)鋼，精度為普通級(jí)。 注3：全部襋。 注4：表面氧化（或磷化）處理。 注5：技術(shù)條件按允月/t966規(guī)定。 中國第一重型機(jī)械集團(tuán)公司標(biāo)準(zhǔn) 焊接式端直通錐管螺紋管接頭 cfhisd猿圓員原2008 代替yzb321-89 中國第一重型機(jī)械集團(tuán)公司圓園園8原12原01批準(zhǔn)圓園園8原12原3員實(shí)施 材料：裝配件 本標(biāo)準(zhǔn)適用于油為介質(zhì)管路系統(tǒng)中的焊接式端直通錐管螺紋管接頭，公稱壓力員遠(yuǎn)醞孕葬，工作溫 度原圓緣耀垣愿園益。 標(biāo)記示例： 管子外徑閱 園員園皂皂，鑿為砸讙讈的焊接式端直通錐管螺紋管接頭： 管接頭員園（砸讙讈）cfhisd321-2008 皂皂 管子 外徑 閱 園 公稱 通徑 閱暈 鑿鑿 園 鑿 員 造造 園 造 員 蘊(yùn) 扳手尺寸 韻型圈

(新)焊接式端直通錐管螺紋管接頭

通過對(duì)600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁的設(shè)計(jì)與應(yīng)用,研究試驗(yàn)φ32mm×6.3mm四頭12cr1movg優(yōu)化內(nèi)螺紋管(omlr)在亞臨界、近臨界、超臨界區(qū)的流動(dòng)傳熱特性。試驗(yàn)獲得了不同工況(壓力、熱負(fù)荷、質(zhì)量流速)下內(nèi)螺紋管壁溫分布和內(nèi)壁換熱系數(shù)隨焓值的變化規(guī)律。并根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù),擬合建立單相、兩相換熱系數(shù)計(jì)算關(guān)聯(lián)式,同時(shí)進(jìn)一步建立傳熱惡化發(fā)生時(shí)的臨界條件及干涸后傳熱計(jì)算關(guān)聯(lián)式,為鍋爐垂直上升內(nèi)螺紋管水冷壁設(shè)計(jì)和運(yùn)行提供可靠數(shù)據(jù)。

電廠在對(duì)管屏用測(cè)厚儀測(cè)厚時(shí)發(fā)現(xiàn)內(nèi)螺紋管局部壁厚不足,取樣解剖,通過著色發(fā)現(xiàn)在管子橫斷面上有很細(xì)的長條缺陷,現(xiàn)場(chǎng)判斷為分層。實(shí)際是,電廠測(cè)厚的結(jié)果大部分是由于測(cè)厚儀與管子間偶合的不好,個(gè)別點(diǎn)是由于內(nèi)螺紋管內(nèi)部有小缺陷導(dǎo)致測(cè)厚減薄。經(jīng)金相試驗(yàn),結(jié)果表明缺陷是夾雜物。

分析了內(nèi)螺紋襯塑直角管接頭在給水管道中的應(yīng)用特點(diǎn),分析了其成型工藝性,設(shè)計(jì)了1副內(nèi)螺紋襯塑直角管接頭注射模,其中特別探討了潛伏澆口及組合型芯的設(shè)計(jì)要點(diǎn),保證了脫模及抽芯的可靠性,最終實(shí)現(xiàn)了產(chǎn)品的成型。

內(nèi)螺紋抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)是螺紋塑件脫模機(jī)構(gòu)的難點(diǎn)和重點(diǎn)。本文介紹兩種帶內(nèi)螺紋pvc-u給水管接頭的設(shè)計(jì)方案,重點(diǎn)分析并比較了這兩種模具螺紋型芯的自動(dòng)脫螺紋方案。

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內(nèi)螺紋管作為一種高效的節(jié)能元件已在動(dòng)力、航天、電子等領(lǐng)域廣泛應(yīng)用,為進(jìn)一步促進(jìn)內(nèi)螺紋強(qiáng)化傳熱技術(shù)研發(fā),對(duì)近30年來內(nèi)螺紋管內(nèi)流動(dòng)傳熱研究進(jìn)行了綜述,內(nèi)容涉及內(nèi)螺紋管內(nèi)流動(dòng)傳熱機(jī)理、傳熱規(guī)律、傳熱惡化及預(yù)報(bào)等.

為研究各種換熱設(shè)備因污垢熱阻的存在而造成大量能源浪費(fèi)的實(shí)際運(yùn)行過程.在考慮污垢的情況下,綜合換熱管的阻力特性,對(duì)比分析了分別選用內(nèi)螺紋管和內(nèi)壁光滑管的冷凝器的經(jīng)濟(jì)性,探討其是否能夠提高冷凝器的換熱性能從而降低系統(tǒng)能耗.結(jié)果表明,選用內(nèi)螺紋管不一定能夠提高冷凝器運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性,冷凝器存在臨界流速和臨界時(shí)間.文中結(jié)果為冷凝器的設(shè)計(jì)和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供了理論依據(jù)和指導(dǎo).

JB-ZQ4399-97焊接式端直通圓錐管螺紋管接頭

旋壓成型是目前內(nèi)螺紋銅管加工的一種主要方法,通過對(duì)無縫內(nèi)螺紋銅管加工過程中的受力分析,借鑒金龍集團(tuán)在實(shí)際生產(chǎn)中的經(jīng)驗(yàn),同時(shí)參考理論公式,總結(jié)出部分影響大螺旋角內(nèi)螺紋銅管的成型因素,供設(shè)計(jì)內(nèi)螺紋成型工藝時(shí)參考。

對(duì)不同結(jié)構(gòu)的內(nèi)螺紋管內(nèi)空氣-水兩相流動(dòng)的阻力特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,從實(shí)驗(yàn)方面得出了影響內(nèi)螺紋管阻力特性的主要幾何參數(shù)(螺紋高度,螺紋升角,螺紋寬度等)對(duì)內(nèi)螺紋管阻力特性的影響規(guī)律。結(jié)合實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象,引入了研究內(nèi)螺紋管阻力特性的并聯(lián)管路模型,最終得出適用于不同結(jié)構(gòu)內(nèi)螺紋管的阻力特性半理論經(jīng)驗(yàn)公式。通過該公式可以較好地反映出各個(gè)幾何參數(shù)對(duì)內(nèi)螺紋管阻力特性的影響規(guī)律。

采用實(shí)驗(yàn)方法,對(duì)比分析采用7mm的內(nèi)螺紋管和光管冷凝器對(duì)冷凍系統(tǒng)整機(jī)性能的影響。測(cè)試結(jié)果表明,采用內(nèi)螺紋管的冷凝器,冷凝溫度降低1k,壓損增大30%,功率減小1.5%,換熱量增大2.5%,能效比增加3.3%。

在壓力為8～10mpa、質(zhì)量流速為350～600kg/(m2.s)、含汽率為0～1的工況范圍內(nèi),對(duì)直徑為38.1mm、壁厚為7.5mm的六頭內(nèi)螺紋管中汽液兩相流體的摩擦壓降特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究,試驗(yàn)段采用水平絕熱布置。試驗(yàn)結(jié)果表明:壓力對(duì)兩相流摩擦壓降的影響很大,兩相流摩擦壓降倍率隨壓力增加而減小,在臨界壓力附近趨近于1;兩相流摩擦壓降倍率隨含汽率增加而先增加,然后有減小的趨勢(shì);兩相流摩擦壓降倍率也隨質(zhì)量流速增加而減小。并對(duì)用于計(jì)算汽液兩相流體摩擦壓降的試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式中的b系數(shù)進(jìn)行了討論。

本文在全周加熱和單側(cè)加熱的條件下,對(duì)600mw超臨界變壓運(yùn)行直流鍋爐水冷壁φ28×6mm內(nèi)螺紋管進(jìn)行了傳熱與阻力特性的試驗(yàn)研究。試驗(yàn)參數(shù)為壓力13-27mpa,質(zhì)量流速400-1800kg/m2·s,內(nèi)壁熱負(fù)荷200-800kw/m2。試驗(yàn)得出了在不同參數(shù)條件下的壁溫分布、發(fā)生傳熱惡化的臨界條件、單相及兩相對(duì)流放熱系數(shù)、干涸后放熱系數(shù)及內(nèi)螺紋管的摩擦壓降,提出了計(jì)算關(guān)聯(lián)式,比較了單側(cè)加熱與全周加熱的區(qū)別,為超臨界鍋爐設(shè)計(jì)提供了重要依據(jù)。

介紹了紫銅內(nèi)螺紋管成型原理,成型裝置的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),設(shè)備性能

本文針對(duì)原有內(nèi)螺紋管水壓工裝的原理、結(jié)構(gòu)及使用后的效果，結(jié)合生產(chǎn)實(shí)情，對(duì)局部結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì)，有效地提高了生產(chǎn)效率。

本文基于三維彈塑性大變形有限元分析理論,通過對(duì)內(nèi)螺旋凸筋管冷拔成形過程進(jìn)行有限元仿真,建立增量步與拉拔力的關(guān)系,提出了拉拔力的計(jì)算方法。經(jīng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,理論計(jì)算值與實(shí)測(cè)值相吻合,可為拉拔模具和工藝參數(shù)的設(shè)計(jì)提供參考。

經(jīng)過實(shí)驗(yàn)與理論對(duì)比,研究了r404a在外徑9.52mm內(nèi)螺紋管內(nèi)局部平均冷凝換熱系數(shù)。采用cavallini純工質(zhì)與混合工質(zhì)關(guān)聯(lián)式分別計(jì)算的冷凝換熱系數(shù),最大偏差不到4%。在工程計(jì)算r404a內(nèi)螺紋管內(nèi)冷凝換熱系數(shù)時(shí),可將其以純質(zhì)來對(duì)待。分析比較cavallini,yu-koyama和kaushink-azer關(guān)聯(lián)式,各自的理論預(yù)測(cè)值和實(shí)驗(yàn)結(jié)果相比,表明cavallini關(guān)聯(lián)式的預(yù)測(cè)精度最高,其標(biāo)準(zhǔn)偏差為7.76%。因此cavallini關(guān)聯(lián)式對(duì)于r404a在管內(nèi)的冷凝換熱預(yù)測(cè)有較好的適用性。研究結(jié)果對(duì)r404a冷凝器的工程設(shè)計(jì)及其優(yōu)化具有一定的參考意義。

在系統(tǒng)壓力p=3～10mpa,質(zhì)量流速g=300～600kg/s,進(jìn)口過冷度δtsub=30～90℃,內(nèi)壁熱負(fù)荷q=0～190kw/m2的工況范圍內(nèi),采用試驗(yàn)段長度與內(nèi)徑之比(l/d)大于600、傾角為19.5o的φ38.1×7.5mm6頭內(nèi)螺紋管,研究了壓力、質(zhì)量流速、進(jìn)口過冷度以及兩管熱負(fù)荷不均勻?qū)Ω邏浩?水兩相流密度波脈動(dòng)的影響。結(jié)果表明,隨壓力增加,系統(tǒng)穩(wěn)定性增加;隨質(zhì)量流速增加,臨界熱負(fù)荷增加,而臨界干度下降;進(jìn)口過冷度對(duì)密度波脈動(dòng)呈現(xiàn)單值性影響,隨進(jìn)口過冷度下降,臨界熱負(fù)荷降低;在其他條件相同的情況下,并聯(lián)管不對(duì)稱加熱時(shí)的臨界熱負(fù)荷較對(duì)稱加熱時(shí)的臨界熱負(fù)荷更高。