撓性接管在軸對稱載荷下的應(yīng)力應(yīng)變計算

軸對稱荷載下飽和地基熱-水-力耦合動力響應(yīng)——基于blot波動理論，通過建立飽和地基的熱-水-力耦合動力響應(yīng)的控制方程，對軸對稱荷載作用下半無限地基的熱-水-力耦合動力響應(yīng)問題進(jìn)行探討。利用hankel變換技術(shù)。得到外荷載作用下地基中溫度增量、應(yīng)力、位移和孔...

軸對稱荷載下飽和土應(yīng)力-剪脹關(guān)系的試驗研究——剪脹性是巖土類材料的重要特性之一，1962年p.w.rowe提出的應(yīng)力一剪脹模型奠定了巖土材料剪脹性研究的理論基礎(chǔ)和研究方法。我們經(jīng)過推導(dǎo)，得出了粘性土應(yīng)力一剪脹關(guān)系，并通過正常固結(jié)飽和粉質(zhì)粘土的試驗，驗證了...

射頻電纜國際標(biāo)準(zhǔn)化的新進(jìn)展 「摘要〕近年來，射頻電纜在信息和通信領(lǐng)域內(nèi)獲得了廣泛應(yīng)用，本文概述它 在國際標(biāo)準(zhǔn)化方面的新進(jìn)展。［ 關(guān)鍵詞」標(biāo)準(zhǔn)化；射頻電纜；測試方法 1前言 射頻電纜專業(yè)在國際上屬國際電工委員會（iec）第46a分技術(shù)委員會（sc46 a），1961年6月成立時其名稱為“射頻電纜及附件”，1989年以來為適應(yīng)計算機 及信息通信的新發(fā)展，改名為“同軸電纜”至今。sc46a正式成立以來，至今已召 開了24次國際會議，最近一次是1999年10月28日在日本京都召開的，參加會 議的有sc46a主席、秘書，iec總會代表及中、英、德、法、日、意、俄、波、 加、瑞典、芬、荷等14個國家的20位代表。作者之一有幸參加了這次會議并親 身感受到射頻電纜國際標(biāo)準(zhǔn)化事業(yè)的發(fā)展盛況。射頻電纜主要用于信息基礎(chǔ)設(shè)施g ii（globeinform

成層多孔粘彈性地基在軸對稱荷載作用下的解——給出一種有效的解析方法求解成層多孔粘彈性地基在軸對稱荷載作用下的同結(jié)問題。通過關(guān)于時間的拉普拉斯變換和關(guān)于半徑的亨克爾變換。將控制偏微分方程轉(zhuǎn)化為常微分方程。從而得到用常微分矩陣方程形式表示的控制方...

穩(wěn)態(tài)荷載下軸對稱成層飽和粘彈性地基動力響應(yīng)——基于biot動力固結(jié)方程，完整地考慮了水和土體的慣性作用和耦合作用，利用hankel變換求解了下臥基巖飽和粘彈性地基的穩(wěn)態(tài)振動問題，得到變換域內(nèi)的解。通過數(shù)值hankel逆變換，得出不同頻率下地表最大豎向位移...

飽和地基三維非軸對稱動力響應(yīng)——通過laplace變換，建立了各向同性彈性飽和土在圓柱坐標(biāo)系下，基于lapkice變換城內(nèi)的biot非軸對稱波動方程；利用方位角的fourier變換和徑向hankel變換，將波動方程轉(zhuǎn)化為一組二階常微分方程組；求解波動方程后，得到有限層厚的...

《美麗的軸對稱圖形》_模板 教學(xué)過程設(shè)計與分析： 一、觀察激趣： 1、實物投影出示軸對稱圖形的一半，讓學(xué)生猜一猜。 2、初步感知：這些圖形好看嗎？你能說說這些圖形有一個怎樣的共同特征嗎？ 二、操作明理： 1、小小裁剪師： （1）師出示課前做好的小衣服，激發(fā)學(xué)生想做的興趣。 （2）學(xué)生設(shè)計制作有創(chuàng)意的小衣服。 （3）學(xué)生作品展示。 （4）討論：制作的小衣服是軸對稱圖形嗎？ 2、發(fā)現(xiàn)特征、揭示概念，并由電腦顯示： 如果一個圖形沿著一條直線對折，兩側(cè)的圖形能夠完全重合，這樣的圖形就是軸對稱圖形。 這條折痕所在的直線就是這個圖形的“對稱軸”。 3、找出蝴蝶、羽毛球、五角星的對稱軸。 4、舉例找生活中的軸對稱圖形，并說說對稱軸有幾條。 三、強化新知： 1、判斷數(shù)字0-9是否是軸對稱圖形，它們的對稱軸各有幾條 2、小博士研究所： （1）小組合作研究以前學(xué)過的平面圖形是否是軸對稱圖

軸對稱飽和地基豎向振動分析——基于biot動力固結(jié)方程，考慮了土體和水體的慣性力以及水土之間的耦合作用，采用laplace—hankel積分變換求解耦聯(lián)合方程組，得到動荷載下飽和地基振動問題的解答．根據(jù)下邊界　　為不透水基巖的邊界條件，獲得了地基表面作用圓形...

雙層廣義gibson地基軸對稱問題求解——假定雙層地基土體為彈性、不可壓縮、剪切模量隨深度線性變化的廣義gibson地基，在兩層土體剪切模量表達(dá)式常數(shù)項與一次項系數(shù)之比相同條件下，采用hankel變換，得到了表面分布軸對稱荷載時地基土體應(yīng)力、位移的積分形式解，...

成層地基軸對稱問題的基本解——基于各向同性彈性體基本方程的轉(zhuǎn)換及hankel變換，得到了軸對稱荷載作用下，無限彈性層軸向不同深度經(jīng)hankel變換的位移應(yīng)力向量間的傳遞矩陣，運用該傳遞矩陣可求解成層的、層間完全接觸情形的各向同性空間軸對稱問題。

巖層上非均質(zhì)彈性地基軸對稱問題求解——假設(shè)地基土體為彈性，不可壓縮，剪切模量隨深度線性變化，采用hankel變換，得到了下臥為巖層，表面分布一般軸對稱荷載的地基土體應(yīng)力位移積分形式解，應(yīng)用數(shù)值方法，就地基的非均質(zhì)性、巖層深度對位移的影響進(jìn)行了討論。...

該文推導(dǎo)了楔形變截面梁彎扭屈曲的非線性應(yīng)變能,并依據(jù)得到的總應(yīng)變能進(jìn)行有限元分析公式的推導(dǎo)。對楔形懸臂梁,中間截面最大的楔形變截面簡支梁承受集中荷載和均布荷載的情況進(jìn)行了分析,與ansys基于板殼理論的有限元分析結(jié)果進(jìn)行對比,驗證了該文理論的正確性和精度。最后依據(jù)該文理論分析了兩端簡支的楔形工字鋼梁受不等端彎矩作用下的臨界彎矩,擬合了高精度的臨界彎矩計算公式,該公式形式與等截面梁的相同,物理意義明確,便于工程應(yīng)用。

軸對稱徑向非均質(zhì)土中樁的縱向振動特性分析——軸對稱徑向非均質(zhì)土中樁的縱向振動特性分析

對長細(xì)比較大的簡支邊界條件的焊接雙軸對稱工字梁穩(wěn)定承載力進(jìn)行分析,分別計算了理論解、規(guī)范解及ansys有限元分析解,并對結(jié)果進(jìn)行了對比。在此基礎(chǔ)上,選取不同的翼板寬厚比和腹板高厚比,探討了局部穩(wěn)定對梁整體穩(wěn)定承載力的影響。

組合雙軸對稱工字形鋼梁截面優(yōu)化設(shè)計——提出雙軸對稱鋼梁截面設(shè)計中判別強度控制和剛度控制的臨界跨高比的概念，并推導(dǎo)了組合雙軸對稱工字形鋼梁在不同腹板高厚比下的腹板高度與截面模量、截面慣性矩的關(guān)系式。在此基礎(chǔ)上，給出了組合雙軸對稱工字形鋼梁截面的...

廣義gibson地基上無限大薄板軸對稱問題求解——gibson地基是指一種土體不可壓縮，剪切模量隨深度線性變化的非均質(zhì)線彈性地基，如果地基表面處剪切模量不為零，被稱為廣義gibson地基．利用hankel變換，推導(dǎo)了廣義gibson地基上無限大薄板在一般軸對稱荷載作用下，...

連體位置對單軸對稱連體結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響——以雙軸對稱連體結(jié)構(gòu)的6階基本振型為參考，結(jié)合一個工程示例，采用三維空間動力有限元模型分析了單軸對稱連體結(jié)構(gòu)的振型特點，討論了連體位置在各樓層間發(fā)生變動時結(jié)構(gòu)自振周期的變化規(guī)律，并對該種結(jié)構(gòu)體系施加x，...

帶隔熱板的軸對稱收—擴(kuò)噴管調(diào)節(jié)片壁溫計算分析

飽和地基軸對稱豎向振動有限元-無限元耦合解——根據(jù)飽和土彈性波動方程和波的傳播特性，建立了飽和地基軸對稱豎向振動問題的一種有限元一無限元耦合解法并編制了計算程序；對可蛻化為單相彈性地基的氣飽和土(干土)與滲透性很差的水飽和土地基，應(yīng)用該方法計算...

通過對熱分層環(huán)境下煙羽流最大上升高度公式的修正及軸心溫度計算公式的推導(dǎo),應(yīng)用伯努利方程建立了穩(wěn)定線性熱分層環(huán)境下軸對稱煙氣羽流上升時間的分段數(shù)學(xué)模型.并采用計算流體力學(xué)軟件fds模擬了環(huán)境溫度梯度1,k/m,火源釋熱率為100～1,000,kw時煙羽流在大空間建筑中的上升特性,最后結(jié)合14個工況的模擬結(jié)果對模型中的弗勞德數(shù)進(jìn)行了預(yù)測.從而可為大空間建筑火災(zāi)探測及人員疏散研究提供相關(guān)參考.

1.滾動軸承的受力分析 滾動軸承在工作中，在通過軸心線的軸向載荷（中心軸向載荷）fa作用下，可認(rèn)為各滾動體平均分擔(dān)載荷，即各滾動體受力相等。當(dāng)軸承在純 徑向載荷fr作用下（圖6），內(nèi)圈沿fr方向移動一距離δ0，上半圈滾動體不承載，下半圈各滾動體由于個接觸點上的彈性變形量不同承受不同的 載荷，處于fr作用線最下位置的滾動體承載最大，其值近似為5fr/z（點接觸軸承）或4.6fr/z（線接觸軸承），z為軸承滾動體總數(shù)，遠(yuǎn)離作用線 的各滾動體承載逐漸減小。對于內(nèi)外圈相對轉(zhuǎn)動的滾動軸承，滾動體的位置是不斷變化的，因此，每個滾動體所受的徑向載荷是變載荷。 圖6滾動軸承徑向載荷的分析圖7角接觸軸承的載荷作用中心 2.滾動軸承的載荷計算 （1）滾動軸承的徑向載荷計算 一般軸承徑向載荷fr作用中心o的位置為軸承寬度中點。 角接觸軸承徑向載荷作用中心o的位置應(yīng)為各滾

設(shè)備與系統(tǒng)管道采用法蘭連接時,應(yīng)考慮由地震、溫度和管線自重引起的載荷對設(shè)備接管法蘭的影響,這使得法蘭的設(shè)計變得復(fù)雜。通過將接管載荷轉(zhuǎn)化為內(nèi)壓,根據(jù)計算出的等效壓力選擇相應(yīng)的法蘭、墊片及其緊固件;最后利用lansys軟件進(jìn)行法蘭強度的校核。此方法為化工機械設(shè)備接管法蘭的選擇和計算提供了理論參考。