氣側(cè)強(qiáng)化換熱技術(shù)的間壁式氣體散料換熱器

換熱器及換熱原理

逆流對(duì)數(shù)平 均溫差公式 并流對(duì)數(shù) 平均溫差 公式 逆流對(duì)數(shù)平 均溫差計(jì)算 t1t2t1t2δt 逆流對(duì)數(shù) 平均溫差 計(jì)算 t1 計(jì)算結(jié)果10060303545.2670240 熱量公式 蒸汽熱量 公式 熱量計(jì)算 cp(kcal/ kg.°c)m(kg)δt(°c)q(kcal)熱量計(jì)算 r(kcal/k g) 計(jì)算結(jié)果0.459180045.2670237399.61計(jì)算結(jié)果505 換熱面積公式 換熱面積 公式 面積計(jì)算q(kcal)k(kcal/m 2. h.°c) δt(°c)a(m 2)面積計(jì)算q(kcal) 計(jì)算結(jié)果37399.6180045.267021.03275計(jì)算結(jié)果505000 冷卻水量冷卻水量 水量計(jì)算q(kcal)cp(kcal/kg.°cδt(°c)m(kg)水量計(jì)算q(kcal) 計(jì)

換熱器擾流強(qiáng)化換熱裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度分析——設(shè)計(jì)了一種螺旋扭帶式擾流強(qiáng)化換熱裝置,并對(duì)該裝置的關(guān)鍵部件—十字固定支架和螺旋扭帶進(jìn)行了受力分析,獲得了兩部件內(nèi)的應(yīng)力和位移分布,證實(shí)兩部件具有足夠的強(qiáng)度,能保證裝置穩(wěn)定可靠地長(zhǎng)期運(yùn)行。實(shí)際應(yīng)用表明,...

為了利用螺旋流動(dòng)強(qiáng)化傳熱的特性并簡(jiǎn)化換熱器結(jié)構(gòu),結(jié)合螺旋折流板換熱器的結(jié)構(gòu)和流體流動(dòng)特點(diǎn),開發(fā)了一種螺旋肋片自支撐換熱器。為了掌握螺旋肋片自支撐換熱器的傳熱和壓降綜合性能,建立了換熱器的試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃驮囼?yàn)裝置。在相同的試驗(yàn)條件下與折流桿換熱器進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn),結(jié)果表明:當(dāng)雷諾數(shù)re=6000時(shí)螺旋肋片換熱器的總傳熱系數(shù)比折流桿換熱器提高13.3%,并隨著雷諾數(shù)增大強(qiáng)化傳熱效果更加顯著;而同時(shí)壓力梯度卻降低了87.5%,并隨雷諾數(shù)增大二者的壓力梯度差值變大。在試驗(yàn)雷諾數(shù)2000~6500的范圍內(nèi),螺旋肋片換熱器的綜合性能k/p值是折流桿換熱器的1.4~2倍?？梢?螺旋肋片換熱器具有較高的傳熱系數(shù)和較低的壓降,因而具有良好的發(fā)展及應(yīng)用前景。

換熱器檢修技術(shù)

介紹了自冷式和風(fēng)冷式變壓器用散熱器空氣側(cè)的傳熱計(jì)算,并給出了計(jì)算結(jié)果。

在分析多股流換熱器特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，考慮流體在通道出口非等溫混合產(chǎn)生的煨耗散，將板翅式多股流換熱器的煅耗散分為通道換熱煅耗散和混合煨耗散兩部分，定義了多股流換熱器的煅耗散熱阻。通過對(duì)不同通道排列下的多股流板翅式換熱器的計(jì)算，發(fā)現(xiàn)多股流換熱器換熱量與其煨耗散熱阻一一對(duì)應(yīng)，煅耗散熱阻越小，換熱量越大。在對(duì)多股流板翅式換熱器的通道進(jìn)行排列時(shí)，應(yīng)采用冷熱通道間隔布置的形式，并使冷熱通道的換熱負(fù)荷相近。

對(duì)一種利用金屬絲網(wǎng)波紋填料強(qiáng)化管殼式換熱器殼側(cè)傳熱的方案進(jìn)行了仿真研究。利用fluent軟件通過求解多孔介質(zhì)能量方程研究了金屬絲網(wǎng)波紋填料對(duì)殼側(cè)傳熱的強(qiáng)化效果,分析了不同空隙率的波紋填料以及不同入口速度對(duì)換熱器殼側(cè)傳熱性能的影響。結(jié)果表明:利用金屬絲網(wǎng)波紋填料能夠明顯強(qiáng)化換熱器殼側(cè)傳熱,填料的空隙率越小、流體進(jìn)入換熱器殼側(cè)的速度越小,傳熱效果越好。由于金屬絲網(wǎng)波紋填料具有阻力小、壓降低的優(yōu)點(diǎn),該強(qiáng)化換熱器殼側(cè)傳熱方案對(duì)于低入口速度工況下的換熱具有獨(dú)特優(yōu)勢(shì)。

管殼式換熱器殼程強(qiáng)化傳熱技術(shù)研究 歐陽(yáng)惕　(廣東申菱空調(diào)設(shè)備有限公司,廣東　順德　528313)　 黃德斌　(華南理工大學(xué)化工與能源學(xué)院,廣東　廣州　510640) 摘　要:介紹了管殼式換熱器殼程強(qiáng)化傳熱方面所展開的研究工作及取得的成果,指出了強(qiáng)化傳熱技術(shù) 的研究方向。 關(guān)鍵詞:管殼式換熱器;殼程;強(qiáng)化傳熱 中圖分類號(hào):tk124　　　　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:b　　　　　　 引　言 管殼式換熱器在化工、石油、動(dòng)力、冶金、制冷、原子能、 造船、食品等工業(yè)部門中有著廣泛的應(yīng)用。近40年來,國(guó)內(nèi) 外對(duì)管內(nèi)強(qiáng)化傳熱進(jìn)行了大量的研究,取得了豐碩的成果, 目前已有的強(qiáng)化傳熱管技術(shù)不下百余種。相比之下,殼程強(qiáng) 化傳熱方面的研究遠(yuǎn)遠(yuǎn)沒有管程研究的廣泛和深入。直到 20世紀(jì)70年代,殼程強(qiáng)化傳熱技術(shù)才開始受到重視

如何選擇散熱器翅片管換熱器

管殼式換熱器殼程傳熱強(qiáng)化研究 趙曉曦　鄧先和　陳　穎　王楊君 (華南理工大學(xué)傳熱強(qiáng)化與過程節(jié)能教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,廣州510640) 摘要:殼程的傳熱強(qiáng)化是管殼式換熱器傳熱強(qiáng)化的一個(gè)重要方面?；仡櫫斯軞な綋Q熱器殼程傳熱強(qiáng)化研究的發(fā)展。從流 場(chǎng)和溫度場(chǎng)協(xié)同配合作用的角度出發(fā),研討高效強(qiáng)化傳熱管的發(fā)展途徑。指出殼程結(jié)構(gòu)的優(yōu)化必然同強(qiáng)化管束的優(yōu)化組合相 聯(lián)系,且運(yùn)用計(jì)算流體力學(xué)技術(shù)對(duì)殼側(cè)流場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬對(duì)研究管殼式換熱器殼程的傳熱強(qiáng)化具有重要的指導(dǎo)意義。 關(guān)鍵詞:管殼式換熱器;強(qiáng)化管;殼程結(jié)構(gòu);計(jì)算流體力學(xué) 中圖分類號(hào):tk124;tq02113;tq05115　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:a heattransferenhancementinshellsideofshell2and2tubeheatexchanger zhaoxiao2xi,d

化工原理化工設(shè)備 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)題目：2.4萬(wàn)噸煤油換熱器設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名： 專業(yè)班級(jí)： 學(xué)號(hào)： 指導(dǎo)教師： 宜賓學(xué)院 化學(xué)與化工學(xué)院 2012年12月13日 2/20 列管式換熱器設(shè)計(jì)任務(wù)書 一、設(shè)計(jì)目的 培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用本門課程及有關(guān)選修課程基礎(chǔ)理論和基本知識(shí)去完成換熱單元操作 設(shè)備設(shè)計(jì)任務(wù)的實(shí)踐能力 二、設(shè)計(jì)目標(biāo) 設(shè)計(jì)的設(shè)備必須在技術(shù)上是可行的，經(jīng)濟(jì)上是合理的，操作上是安全的，環(huán)境上是友好 的 三、設(shè)計(jì)題目 列管式換熱器設(shè)計(jì) 四、設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件 1.設(shè)計(jì)任務(wù) 設(shè)備型式：列管式 處理任務(wù)：如下表所示： 處理量 （萬(wàn)噸/年） 物料 2．42．62．83 ． 0 3．23．43.63 ． 8 4．04．24．44．64．8 原油1＃2＃12＃13＃ 煤油 14 ＃

中國(guó)換熱器網(wǎng)策劃專題 換熱器壓力容器板式換熱器列管換熱器反應(yīng)釜冷凝器管殼式換熱器熱管換熱 器換熱機(jī)組其它 換熱器介紹：換熱器是實(shí)現(xiàn)化工生產(chǎn)過程中熱量交換和傳遞不可缺少的設(shè)備。在熱量交換 中常有一些腐蝕性、氧化性很強(qiáng)的物料，因此，要求制造換熱器的材料具有抗強(qiáng)腐蝕性能。 它可以用石墨、陶瓷、玻璃等非金屬材料以及不銹鋼、鈦、鉭、鋯等金屬材料制成。但是用 石墨、陶瓷、玻璃等材料制成的有易碎、體積大、導(dǎo)熱差等缺點(diǎn)，用鈦、鉭、鋯等稀有金屬 制成的換熱器價(jià)格過于昂貴，不銹鋼則難耐 許多腐蝕性介質(zhì)，并產(chǎn)生晶間腐蝕。... 點(diǎn)擊進(jìn)入中國(guó)換熱器網(wǎng)首頁(yè) 中國(guó)換熱器網(wǎng) 精品推薦 低溫?zé)峁軗Q熱器 板式換熱器 板式換熱器 增壓換熱機(jī)組 臥式可拆式螺旋板式換熱器 板式換熱器 板式換熱器 mbr1.2板式換熱器 板式換熱器 山東最大板式換熱器 不銹鋼及鈦板式換熱器 sus316l換熱器 更多

廣州力和海得換熱設(shè)備有限公司 1 b100l板片換熱面積計(jì)算 本計(jì)算書按照標(biāo)準(zhǔn)：gb16409-1996《板式換熱器》規(guī)定內(nèi)容進(jìn)行計(jì)算與核定，適用于 最大壓力不超過2.5mpa的板式換熱器板片換熱面積計(jì)算。 參考標(biāo)準(zhǔn)： gb16409-1996《板式換熱器》 gb3280-92《不銹鋼冷軋鋼板》 gb/t14845-93《板式換熱器用鈦板》 jb4720-94《壓力容器無損檢測(cè)》 板式換熱器的設(shè)計(jì)、制造除應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和國(guó)家有關(guān)的法規(guī)以外，制造還應(yīng)符合圖樣 要求。 根據(jù)gb16409-1996但板片換熱面積計(jì)算的定義，換熱面積按公式（1）進(jìn)行計(jì)算： 1aa????????????????（1） 式中：a——單板片換熱面積，㎡； ——展開系數(shù)，板片展開面積與投影面積之比，按（2）式計(jì)算： 't t????????????????（2） 式中：'

a冷流進(jìn)口溫度32 b冷流出口溫度38 c熱流進(jìn)口溫度42 d熱流出口溫度35 e熱流流量12 f熱流密度1000 g熱流比熱4.2 h冷流比熱4.2 i冷流密度998 j冷流流量14.03 kδt1=d-b3 lδt2=c-a10 mδt1/δt20.30 n對(duì)數(shù)溫差δtm= (δt1-δt2)/ln(δt1/δt2) 5.81 o換熱量q=e*f*g/(c-d)/360098.0 p傳熱系數(shù)5410 q換熱面積3.43 r有效換熱板數(shù)(10%余量)14 換熱管長(zhǎng)度800 換熱管大小15 換熱管數(shù)量91 板式換熱器計(jì)算 逆流 ℃ ℃ ℃ ℃ m3/h kg/m3 kg/(kj*k) kg/(kj*k) kg/m3 m3/h ℃ ℃ δtm=（δt1+δt）/20.0160.04 kw0.051 w/(

一、設(shè)計(jì)參數(shù)： 換熱量mpa2.28 熱側(cè)冷側(cè) 介質(zhì)液堿水 1進(jìn)口壓力mpa0.40.3 2進(jìn)口溫度℃8030 3出口溫度℃4040 4進(jìn)口焓值kj/kg398.47209.95 5出口焓值kj/kg293.52251.66 6進(jìn)口比重m3/kg0.00103960.0010118 7出口比重m3/kg0.00102250.0010168 8平均比重m3/kg0.001031050.0010143 9質(zhì)量流量kg/h30.001200.00 10體積流量m3/h0.031.22 二、換熱系數(shù)k值：w/m2·℃ 三、對(duì)數(shù)溫差△t： 四、換熱面積：m2 五、板換型號(hào)： 11所需板片數(shù)量張 12流程數(shù)1x641x65 13板片材質(zhì) 14墊片材質(zhì) 板式換熱器選型計(jì)算 129 1

換熱器換熱面積選型計(jì)算方法

逆流對(duì)數(shù)平 均溫差公式 并流對(duì)數(shù) 平均溫差 公式 逆流對(duì)數(shù)平 均溫差計(jì)算 t1t2t1t2δt 逆流對(duì)數(shù) 平均溫差 計(jì)算 t1 計(jì)算結(jié)果8001601045374.3621800 熱量公式 蒸汽熱量 公式 熱量計(jì)算 cp(kcal/ kg.°c)m(kg)δt(°c)q(kcal)熱量計(jì)算 r(kcal/k g) 計(jì)算結(jié)果0.4591800374.3621309298計(jì)算結(jié)果505 換熱面積公式 換熱面積 公式 面積計(jì)算q(kcal)k(kcal/m 2. h.°c) δt(°c)a(m 2)面積計(jì)算q(kcal) 計(jì)算結(jié)果309298800374.36211.03275計(jì)算結(jié)果505000 冷卻水量冷卻水量 水量計(jì)算q(kcal)cp(kcal/kg.°cδt(°c)m(kg)水量計(jì)算q(kcal) 計(jì)算結(jié)

名稱及單位代號(hào)數(shù)據(jù) 水進(jìn)口溫度℃t150輸入 水出口溫度℃t280輸入 水平均溫度℃t65輸出 密度kg/m3ρ水1000輸入 粘度pa*sμ水0.0005494輸入 水的比熱容j/(kg.℃)c水4180輸入 導(dǎo)熱系數(shù)w/(m*℃)λ水6478輸入 蒸汽入口溫度℃t1125輸入 蒸汽出口溫度℃t290輸入 蒸汽平均溫度℃t107.5輸出 密度kg/m3ρ氣0.13輸入 粘度pa*sμ氣0.0005494輸入 水的比熱容j/(kg.℃)c氣4180輸入 導(dǎo)熱系數(shù)w/(m*℃)λ氣647

在換熱器性能評(píng)估平臺(tái)優(yōu)化設(shè)計(jì)的研究中,為了描述套管換熱器在熱流體動(dòng)態(tài)輸入溫度下的換熱行為,研究其溫度分布變化規(guī)律,在綜合考慮了流體沿流動(dòng)方向的導(dǎo)熱擴(kuò)散特性、中間墻體的金屬蓄熱以及流體沿徑向?qū)釋?duì)出口溫度瞬態(tài)響應(yīng)的影響的基礎(chǔ)上,提出了以墻體側(cè)蓄熱量為突破點(diǎn)的動(dòng)態(tài)相變仿真交叉迭代簡(jiǎn)化模型,得到了在熱流體動(dòng)態(tài)輸入溫度下的換熱器溫度響應(yīng)曲線以及換熱系數(shù)的分布曲線,最后設(shè)計(jì)了換熱器動(dòng)態(tài)仿真平臺(tái),對(duì)仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,結(jié)果表明墻體側(cè)溫度模型預(yù)測(cè)值和實(shí)驗(yàn)值數(shù)據(jù)吻合較好.最大相對(duì)誤差在9%范圍內(nèi),其仿真模型符合換熱器的換熱特性,說明上述簡(jiǎn)化模型對(duì)套管換熱器相變換熱的研究有較好的參考作用。

分析了管殼式換熱器可能出現(xiàn)的換熱管破裂工況,并介紹了提高低壓側(cè)設(shè)計(jì)壓力和在低壓側(cè)設(shè)置安全閥兩種保護(hù)措施。針對(duì)在換熱器低壓側(cè)設(shè)置安全閥的保護(hù)措施,建立了換熱管破裂瞬間的泄放模型,并結(jié)合hg/t20570.15—1995和api520.1—2000的相關(guān)規(guī)定,提出了一套分別計(jì)算氣相和液相泄放量和泄放孔道面積的公式;并對(duì)氣液混相的工況,引入了氣相/液相當(dāng)量泄放孔道面積和氣相/液相當(dāng)量泄放孔徑的概念,有效地解決了工程設(shè)計(jì)中該工況下安全閥的泄放量計(jì)算及選型問題。結(jié)合工程實(shí)例,給出了一套在氣液混相泄放條件下,換熱器低壓側(cè)安全閥的有關(guān)計(jì)算及型號(hào)選擇的解決方案。

換熱器傳熱課件——換熱器傳熱課件主要內(nèi)容為傳熱的概述，熱傳導(dǎo)，對(duì)流傳熱，傳熱計(jì)算，對(duì)流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式，換熱器。