對沖燃燒鍋爐低氮燃燒器改造后煤種適應性試驗研究
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一臺660mw機組的對沖燃燒鍋爐進行了低nox燃燒器改造,將原drb-4z燃燒器改造為新型airejet燃燒器,并將燃盡風與上層燃燒器的距離由3.5m改為7m。燃燒器改造后,進行了燃用蒙煤和澳煤試驗,鍋爐運行參數(shù)正常,scr裝置入口煙氣中nox和co含量都顯著降低。燃用不同煤種時的鍋爐參數(shù)存在較明顯的差異。蒙煤的結(jié)渣傾向性較強,前屏有一定的結(jié)渣,導致再熱器減溫水量增加、scr煙溫偏高,不過基本上在可控范圍內(nèi)。燃用蒙煤和澳煤時的煙氣中nox含量分別在240mg/m3以下和320mg/m3以下,燃用2組煤種的煙氣中nox含量差異最高達到30%左右。scr裝置入口煙氣中co含量總體達到了200μl/l以下的較低水平,但燃用澳煤的煙氣中co含量明顯較高,且排煙溫度和飛灰含碳量也明顯較高。因此燃用蒙煤比燃用澳煤的鍋爐效率高1%左右,發(fā)電煤耗低3g/kwh左右,燃用蒙煤具有顯著的經(jīng)濟性。
600MW機組對沖燃燒鍋爐低氮燃燒改造及運行調(diào)整
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應明良等:600mw機組對沖燃燒鍋爐低氮燃燒改造及運行調(diào)整第4期發(fā)電 600mw機組對沖燃燒鍋爐低氮燃燒改造 及運行調(diào)整 應明良1,戴成峰2,胡偉鋒2,徐良2,屠小寶2 (1.浙江省電力試驗研究院,浙江杭州310014;2.國電浙江北侖第一發(fā)電有限公司,浙江寧波315800) 摘要:為解決600mw火電機組對沖燃燒鍋爐nox排放質(zhì)量濃度過高的問題,進行了低氮燃燒改造。通 過低氮燃燒器更換,合理布置燃盡風噴嘴,采用全爐膛分級燃燒技術(shù),使nox排放質(zhì)量濃度降低至300mg/m3 左右,達到了降低nox排放的效果,同時鍋爐飛灰含碳質(zhì)量分數(shù)沒有明顯的變化。通過部分低溫過熱器置 換為省煤器,降低了過熱器減溫水流量,同時空氣預熱器進口煙氣溫度下降,鍋爐排煙溫度也會隨之下降, 有利于提高鍋
600HW機組對沖燃燒鍋爐低氮燃燒改造及運行調(diào)整
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4.5
為解決600mw火電機組對沖燃燒鍋爐nox排放質(zhì)量濃度過高的問題,進行了低氮燃燒改造。通過低氮燃燒器更換,合理布置燃盡風噴嘴.采用全爐膛分級燃燒技術(shù),使nox排放質(zhì)量濃度降低至300mg/m^3左右,達到了降低nox排放的效果.同時鍋爐飛灰含碳質(zhì)量分數(shù)沒有明顯的變化。通過部分低溫過熱器置換為省煤器.降低了過熱器減溫水流量.同時空氣預熱器進口煙氣溫度下降,鍋爐排煙溫度也會隨之下降,有利于提高鍋爐熱效率。部分低溫過熱器置換后省煤器出口水溫提高,但還有一定的欠飽和溫差,距汽化仍有一定的安全裕度.
600MW機組對沖燃燒鍋爐低氮燃燒改造及運行調(diào)整
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為解決600mw火電機組對沖燃燒鍋爐nox排放質(zhì)量濃度過高的問題,進行了低氮燃燒改造。通過低氮燃燒器更換,合理布置燃盡風噴嘴,采用全爐膛分級燃燒技術(shù),使nox排放質(zhì)量濃度降低至300mg/m3左右,達到了降低nox排放的效果,同時鍋爐飛灰含碳質(zhì)量分數(shù)沒有明顯的變化。通過部分低溫過熱器置換為省煤器,降低了過熱器減溫水流量,同時空氣預熱器進口煙氣溫度下降,鍋爐排煙溫度也會隨之下降,有利于提高鍋爐熱效率。部分低溫過熱器置換后省煤器出口水溫提高,但還有一定的欠飽和溫差,距汽化仍有一定的安全裕度。
國內(nèi)首臺600MW對沖燃燒鍋爐低NOx燃燒技術(shù)改造
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4.5
國內(nèi)首臺600MW對沖燃燒鍋爐低NOx燃燒技術(shù)改造
1025t/h鍋爐低氮燃燒器改造及燃燒調(diào)整試驗研究
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4.6
氮氧化物是火電廠的主要污染物之一,隨著大氣污染物排放標準的提高,低氮燃燒技術(shù)成為學術(shù)研究的熱點。本文以某電廠低氮燃燒器改造為例,對改造措施和效果進行了研究,研究結(jié)果表明:采用二次風垂直分級高位燃盡風系統(tǒng)及"風包粉"技術(shù)聯(lián)合應用能夠較好的降低nox含量,改造后氮氧化物的排放由原來的854mg/nm3變?yōu)?60mg/nm3,鍋爐效率由原來的91.22%提高到92.48%,改造取得了良好的效果。
改造燃燒系統(tǒng)降低對沖鍋爐側(cè)墻還原性氣氛
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4.7
針對某600mw超臨界對沖燃燒鍋爐側(cè)墻水冷壁高溫腐蝕嚴重、燃燒調(diào)整無法有效降低側(cè)墻強還原性氣氛問題,提出通過改造燃燒系統(tǒng)防治水冷壁高溫腐蝕的方案,包括加裝側(cè)邊風和改造燃燒器本體等。數(shù)值模擬結(jié)果表明,加入側(cè)邊風改造效果最明顯,各燃燒器層側(cè)墻壁面均呈氧化性氣氛;改造后實際運行工況表明,模擬與試驗結(jié)果比較一致,壁面氣氛得到有效改善,鍋爐各主要運行參數(shù)達到設計要求,保證了鍋爐的安全運行,可為對沖燃燒鍋爐水冷壁高溫腐蝕的防治提供參考。
旋流燃燒器前后墻對沖布置型330MW鍋爐的設計特點
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4.7
第26卷第3期 2006年6月 動 力 工 程 journalofpowerengineering vol.26no.3 june2006 文章編號:1000-6761(2006)03-346-05 旋流燃燒器前后墻對沖布置型 330mw鍋爐的設計特點 陶生智, 賴友祥, 段麗紅 (武漢鍋爐股份有限公司,武漢430070) 摘 要:介紹寧夏中寧發(fā)電廠330mw鍋爐的設計特點,該鍋爐采用了自主開發(fā)的旋流燃燒器前后 墻對沖布置的方式。闡述了鍋爐本體設計和旋流燃燒器對沖布置的一些措施。性能試驗和實際運 行情況表明,該鍋爐的設計是成功的。圖6表2參1 關鍵詞:動力機械工程;鍋爐;旋流燃燒器;對沖燃燒 中圖分類號:tk222 文獻標識碼:a specialdesignfeature
600 MW對沖燃燒貧煤鍋爐低氮燃燒系統(tǒng)改造及優(yōu)化試驗研究
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4.4
針對某600mw亞臨界對沖旋流燃燒貧煤鍋爐nox排放濃度偏高的問題,對鍋爐燃燒系統(tǒng)進行改造,取消低位燃盡風ofa系統(tǒng),采用新型低氮燃燒器及加裝分離式燃盡風sofa系統(tǒng),顯著降低了鍋爐nox排放量。燃燒系統(tǒng)改造后,根據(jù)燃燒器結(jié)構(gòu)特點,通過燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗,優(yōu)化燃燒器運行參數(shù),將鍋爐滿負荷時co排放體積分數(shù)由1800μl/l降低至50μl/l以內(nèi),飛灰可燃物由6.0%~7.0%降低至2.0%~3.0%,排煙溫度由144℃降低至137~139℃,鍋爐效率提高1.6~1.7個百分點;同時再熱器管超溫問題得到了有效控制,no_x排放質(zhì)量濃度由改造前的1200~1400mg/m3降低至400~500mg/m~3。
600MW對沖燃燒貧煤鍋爐低氮燃燒系統(tǒng)改造及化試驗研究
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針對某600mw亞臨界對沖旋流燃燒貧煤鍋爐nox排放濃度偏高的問題,對鍋爐燃燒系統(tǒng)進行改造,取消低位燃盡風ofa系統(tǒng),采用新型低氮燃燒器及加裝分離式燃盡風sofa系統(tǒng),顯著降低了鍋爐nox排放量.燃燒系統(tǒng)改造后,根據(jù)燃燒器結(jié)構(gòu)特點,通過燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗,優(yōu)化燃燒器運行參數(shù),將鍋爐滿負荷時co排放體積分數(shù)由1800μl/l降低至50μl/l以內(nèi),飛灰可燃物由6.0%~7.0%降低至2.0%~3.0%,排煙溫度由144℃降低至137~139℃,鍋爐效率提高1.6~1.7個百分點;同時再熱器管超溫問題得到了有效控制,nox排放質(zhì)量濃度由改造前的1200~1400mg/m3降低至400~500mg/m3.
關于飛灰再燃燃燒特性的實驗研究
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4.4
華北電力大學(保定) 碩士學位論文 關于飛灰再燃燃燒特性的實驗研究 姓名:顧舒 申請學位級別:碩士 專業(yè):熱能工程 指導教師:王春波 20061229 關于飛灰再燃燃燒特性的實驗研究 作者:顧舒 學位授予單位:華北電力大學(保定) 本文鏈接:http://d.g.wanfangdata.com.cn/thesis_y1150871.aspx 授權(quán)使用:西安建筑科技大學(xajzdx),授權(quán)號:91557de3-4cf7-44bf-8d14-9e54012202d8 下載時間:2010年12月22日
600MW超臨界直流鍋爐的燃燒調(diào)整試驗
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4.3
600MW超臨界直流鍋爐的燃燒調(diào)整試驗
四墻布置切圓燃燒鍋爐煙道內(nèi)流場的模式試驗研究
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4.6
在開發(fā)和研究新型的四墻布置切圓鍋爐時,專項研究了煙道內(nèi)的流場分布。掌握報煙道內(nèi)左右兩側(cè)煙氣流速偏差情況及速度分布的不均勻性。試驗結(jié)果表明,由于該新型鍋爐爐膛出口處殘余旋轉(zhuǎn)弱,故煙道內(nèi)煙氣流速偏差甚小。
縫隙式燃燒器“W”火焰鍋爐燃燒系統(tǒng)改造后燃燒調(diào)整及運行特性分析
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4.7
針對縫隙式燃燒器"w"火焰鍋爐存在的燃燒穩(wěn)定性差、燃燒效率低和鍋爐結(jié)渣問題,對一臺hg-1025/17.3-wm18型鍋爐燃燒系統(tǒng)進行改造。改造的主要內(nèi)容有:燃燒器改造、三次風室分割加導流板、翼墻增加防渣風。對燃燒系統(tǒng)改造后的鍋爐運行特性進行了探索,通過配風特性、磨負荷分配方式、爐膛出口氧量水平等方法進行燃燒調(diào)整,鍋爐在燃燒穩(wěn)定情況下達到了較高的燃燒效率,同時爐膛結(jié)渣得到有效的控制。確定了鍋爐運行方式:配風方式為二次風中間小、兩邊大,三次風100%,磨負荷分配方式為中間大、兩邊小,乏氣手動門全關,爐膛出口氧量維持在3.5%左右。
旋流燃燒鍋爐低NO_x改造后結(jié)渣分析與運行調(diào)整
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4.6
為降低no_x排放,某電廠對其超臨界對沖旋流燃燒鍋爐進行了低氮改造,改造后no_x排放質(zhì)量濃度平均降幅達到50%以上,但鍋爐燃燒器周圍及燃盡風區(qū)域均發(fā)生嚴重結(jié)渣問題。在現(xiàn)場測試和分析燃燒器特性的基礎上,找出了鍋爐結(jié)渣的原因,通過變旋流強度試驗、變煤粉細度試驗、變氧量試驗及變?nèi)急M風風量試驗,解決了鍋爐結(jié)渣問題。
鍋爐燃燒理論
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4.7
鍋爐燃燒理論 鍋爐燃燒理論 1燃燒煤粉對爐膛的要求 爐膛作為燃燒室,是保證爐膛正常運行的先決條件之一。燃燒煤粉時,對爐膛的要求是: 1)創(chuàng)造良好的著火、穩(wěn)燃條件,并使燃料在爐內(nèi)完全燃盡; 2)爐膛受熱面不結(jié)渣; 3)布置足夠的蒸發(fā)受熱面,并不發(fā)生傳熱惡化; 4)盡可能減少污染物的生成量; 5)對煤質(zhì)和負荷復合有較寬的適應性能,以及連續(xù)運行的可靠性。 2煤粉在爐膛內(nèi)的燃燒過程 燃料從入爐內(nèi)開始到燃燒完畢,大體上可分為如下三個階段: 1)著火前準備階段 從燃料入爐至達到著火溫度這一階段稱準備階段。在這一階段內(nèi),要完成水份蒸發(fā),揮發(fā)份析出、 燃料與空氣混合物達到著火溫度。顯然,這一階段是吸熱過程,熱量來源是火焰輻射及高溫煙氣 回流。影響準備階段時間長短的因素除燃燒器本身外,主要是爐內(nèi)熱煙氣為煤粉氣流提供熱量的 強弱,煤粉氣流的數(shù)量、溫度、濃度、揮發(fā)份含量及煤粉細度等。 2)
燃煤鍋爐低氮燃燒改造與運行調(diào)整
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4.8
本文敘述了燃煤鍋爐的低氮燃燒改造方案,改造后進行了冷態(tài)空氣動力場實驗和運行調(diào)整實驗,為低氮改造后的鍋爐運行提供意見。
燃油鍋爐改造為水煤漿流化懸浮燃燒鍋爐
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4.7
論述水煤漿流化懸浮高效潔凈燃燒技術(shù)的工作原理,提出將75t/h燃油鍋爐改為水煤漿流化懸浮燃燒鍋爐的基本原則、設計要點和主要部位的改造方法,并簡要說明水煤漿流化懸浮高效潔凈燃燒技術(shù)的優(yōu)點。
前墻布置旋流燃燒器鍋爐的運行優(yōu)化調(diào)整試驗研究
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頁數(shù):未知
4.4
通過對磨煤機風煤比、磨煤機出口風粉溫度、二次風配風、束腰配風、分倉送煤等運行參數(shù)和運行方式的對比試驗,得到了前墻布置旋流燃燒器鍋爐的燃燒優(yōu)化調(diào)整方式。在此基礎上進行的綜合調(diào)整使鍋爐效率提高了1.20%,機組供電煤耗降低了4g/(kw.h)左右,顯著提高了機組運行的經(jīng)濟性。
天然氣催化燃燒鍋爐在供熱系統(tǒng)中的應用
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天然氣催化燃燒鍋爐在供熱系統(tǒng)中的應用——催化燃燒作為一種新的燃燒方式,打破了傳統(tǒng)火焰燃燒的可燃界限,實現(xiàn)了貧甲烷/空氣混合物在可燃界限以下的燃燒,燃燒效率高,提高了能源利用率.通過對催化燃燒技術(shù)的研究和我國能源利用的特點,提出將催化燃燒技術(shù)...
鍋爐燃燒換熱設計的改造
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4.5
延長鍋爐的壽命普通鍋爐的壽命都比較短,用不幾年就得大修或報廢,大修一次的費用都比較高,而經(jīng)過改制的鍋爐可延長鍋爐壽命,增加質(zhì)保年限。一些鍋爐大都沒有擺脫"火直接燒鍋"這個傳統(tǒng),經(jīng)1000多度高溫火焰的長期直接作用,金屬鍋體的壽命肯定不長。但是將鍋爐的燃燒與換熱分開后,煤首先在由高鋁水泥和優(yōu)質(zhì)耐火骨料澆鑄而成的多個燃燒室
降低煤粉爐飛灰含碳量的措施
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4.5
**資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.***
降低鍋爐飛灰可燃物的方法初探
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4.4
降低鍋爐飛灰可燃物的方法初探
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職位:地表水環(huán)境影響評價
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林