水輪發(fā)電機推力軸承油變黑故障分析與處理

本文以大型水輪發(fā)電機推力軸承設(shè)計問題作為研究的切入點,簡析了大型推力軸承在實際運轉(zhuǎn)過程中所面臨的基本問題并提出了解決思路,從軸承設(shè)計角度分別對影響軸承物理特征的構(gòu)成要素、幾何參數(shù)的選擇、軸承的物理特性及熱彈流分析等方面進行了分析論述,以期為科學(xué)地進行大型水輪發(fā)電機推力軸承設(shè)計做出有益的探討。

介紹了ansys軟件用于水輪發(fā)電機雙托盤支撐推力軸承的熱傳導(dǎo)和熱彈變形計算的方法。薄瓦和托瓦接合面為三維等效熱傳導(dǎo)單元和三維接觸單元。巴氏合金瓦推力軸承的瓦面為較小的凸變形,塑料瓦推力軸承的瓦面為凹變形。

水輪發(fā)電機推力軸承甩油是機組運行中的經(jīng)常出現(xiàn)的問題,會影響機組的運行性能,嚴(yán)重的會威脅機組安全。分析了龍灘水電站5號水輪發(fā)電機組的推力油槽外甩油和油霧外溢情況,確定了甩油原因,提出相應(yīng)的解決方法,對其同類機組有一定的借鑒作用。

針對水輪發(fā)電機組推力軸承散熱的研究,從推力軸承技術(shù)的發(fā)展、推力軸承散熱研究的必要性、推力軸承散熱方式及其優(yōu)缺點等方面做了闡述。結(jié)合流體力學(xué)的理論知識,詳細(xì)介紹了推力軸承散熱研究的整體思路及研究所需要的湍流模型,對實際研究的開展具有一定的參考價值。

水輪發(fā)電機組推力軸承鏡板的修復(fù)是一項要求精度很高的工藝,文中介紹了在不增加專用設(shè)備磨床的情況下,利用現(xiàn)有車床設(shè)備對鏡板進行研磨修復(fù)的工藝。

本文介紹了水輪發(fā)電機組推力軸承瓦面材料、支撐結(jié)構(gòu)和循環(huán)冷卻系統(tǒng),推力軸承設(shè)計技術(shù)和試驗技術(shù)及推力軸承的發(fā)展。

主要介紹了大中型水輪發(fā)電機組推力軸承常用的結(jié)構(gòu)形式,即支柱螺釘支承的推力軸承和彈性油箱支承的推力軸承,并分析了各自的結(jié)構(gòu)特點、適用范圍。在此基礎(chǔ)上,又著重分析了不同結(jié)構(gòu)支承的推力軸承主要零部件推力瓦、托瓦和托盤的受力及變形特點,并根據(jù)此特點總結(jié)出計算推力瓦、托瓦和托盤的機械變形值的方法,及判定變形值的界限和托盤強度計算的安全系數(shù)。保證軸承安全運行,并給設(shè)計時優(yōu)選推力瓦、托盤或托瓦的厚度提供了計算方法。

水輪發(fā)電機現(xiàn)已成為水電廠發(fā)電工作中的最重要設(shè)備之一；在發(fā)電機系統(tǒng)中；發(fā)電機鏡板與推力瓦配合；起到承受機組整個轉(zhuǎn)動部分重量和承受水輪機軸向水推力的作用.理想光滑的鏡板與推力瓦相配合已是發(fā)電機組穩(wěn)定運行的關(guān)鍵因素；若鏡板出現(xiàn)問題；將會對發(fā)電機組的正常運行造成嚴(yán)重影響.本文根據(jù)實際情況展開分析；針對鏡板的一系列問題提出設(shè)計思想；并運用檢修工作中的實際經(jīng)驗設(shè)計鏡板研磨機.

通過對油房溝電站水輪發(fā)電機推力上導(dǎo)軸承油盆甩油情況的分析和處理過程的介紹,建議在機組設(shè)計過程中,應(yīng)對油盆結(jié)構(gòu)尺寸和轉(zhuǎn)動部分的結(jié)構(gòu)型式給以重視。

托克托古里梯級水電站水輪發(fā)電機 推力軸承的運行 [俄]艾特克也夫b．b． 吉爾吉斯電力系統(tǒng)股份公司的托克托古里梯級水電站共有三個電站：托克托古里電站、 庫爾普賽電站、烏奇庫爾干電站。梯級電站總的裝機容量2180mw，其中托克托古里電站 1200mw，庫爾普賽電站800mw，烏奇庫爾干電站180mw。在1985～1986年間這些電站 曾用彈性金屬塑膠扇形瓦更換了推力軸承內(nèi)的巴氏合金瓦。為監(jiān)控彈性金屬塑膠扇形瓦工作 表面上的磨損，均勻地在瓦面6處，每處設(shè)有4個環(huán)形溝，相應(yīng)的深度為0．1、0．15、0．2、 0．3mm，直徑為30、22、15、8mm。 1993年～1994年，當(dāng)水輪發(fā)電機的推力軸承例行性大修時，發(fā)現(xiàn)托克托古里和庫爾普 賽兩電站的彈性金屬塑膠扇形瓦，僅左側(cè)(按蝸殼中水流旋轉(zhuǎn)方向的出水側(cè))環(huán)形溝被磨 損，而右側(cè)(進水側(cè))的環(huán)形溝仍未變化。在

巖灘水電站一期工程裝設(shè)有4臺混流式水輪發(fā)電機組,總裝機容量為1210mw,擴建工程共裝設(shè)2臺額定功率為300mw的混流式水輪發(fā)電機組。筆者通過對水輪發(fā)電機推力軸承的推力瓦及其支撐的組合,從設(shè)計、制造、安裝調(diào)試、試運行情況進行分析比對,闡述水輪發(fā)電機推力軸承優(yōu)化與成功應(yīng)用。

簡要介紹了下福電站燈泡貫流式水輪發(fā)電機推力軸承的制造工藝特點。臥式機組推力軸承具有整體尺寸小、結(jié)構(gòu)比較緊湊、布置空間小、加工精度及裝配精度要求高的特點。對其加工及裝配過程的特點和難點進行了分析和研究,并提出了具體的工藝方案加以實施。經(jīng)過實踐證明達到了預(yù)期的工藝效果,為后續(xù)同類型的產(chǎn)品生產(chǎn)積累了寶貴的經(jīng)驗

觀音巖水電站裝機容量300（5×60）萬千瓦，其中1?！?＃機組為天津阿爾斯通制造。本文主要介紹了觀音巖電站3臺天阿機組推力軸承軸的安裝、受力調(diào)整方法。從1#～3#機組發(fā)電后安全、穩(wěn)定的運行效果來看，其調(diào)整工藝、方法和質(zhì)量均是滿足設(shè)計要求的。

由于懸式水輪發(fā)電機組的推力軸承在轉(zhuǎn)子滑環(huán)上方,如果軸承漏油,將直接導(dǎo)致滑環(huán)與碳刷接觸不良而打火,嚴(yán)重影響機組的安全穩(wěn)定運行。某水電站總裝機容量為2×80mw,機組為混流式機組,結(jié)構(gòu)型式為三導(dǎo)懸式。機組推力軸承為彈性油箱三

通過發(fā)電機推力軸承冷卻器開裂噴水現(xiàn)象總結(jié)分析,查找發(fā)生原因,提出了改進連接結(jié)構(gòu)、匯水管進、出口位置及法蘭材料,并對整體支承方式改為可隨機調(diào)整水平及受力的可調(diào)機構(gòu),嚴(yán)格控制焊接工藝,保證了結(jié)構(gòu)合理性及可行性,改進后推力軸承冷卻器運行安全穩(wěn)定可靠,消除了不安全隱患,改進取得成功。

水輪發(fā)電機組的正常運轉(zhuǎn)要求各推力軸承軸瓦應(yīng)均勻地承受推力負(fù)荷。安康水電廠零號機組剛性支柱式的推力軸承受力極不均勻,瓦溫差別很大,長期不能帶滿負(fù)運行。經(jīng)過大修對推力軸承的受力調(diào)整,保證了機組的滿發(fā)穩(wěn)發(fā),經(jīng)濟效益巨大。

本文介紹蘇只電站水輪發(fā)電機小彈簧支承塑料瓦推力軸承的性能計算及結(jié)構(gòu)設(shè)計。

本文介紹了水輪發(fā)電機彈性金屬塑料瓦推力軸承的變形分析和瓦面形狀的設(shè)計方法。利用結(jié)構(gòu)有限元程序?qū)Ω鞣N支承結(jié)構(gòu)的推力軸承和鏡板推力頭進行三維熱彈變形分析,真正實現(xiàn)了對推力軸承的熱彈流動力潤滑性能分析。瓦面形狀設(shè)計合理、準(zhǔn)確。其結(jié)果對彈性金屬塑料瓦的設(shè)計具有指導(dǎo)意義。

概括水輪發(fā)電機組推力軸承的作用及對其散熱研究的必要性,在推力軸承技術(shù)的發(fā)展、推力軸承冷卻方式及其特點等方面作闡述。介紹推力軸承散熱研究的具體方法,對該部分深層次的研究具有一定的參考價值。

論述了水輪發(fā)電機組推力軸承散熱系統(tǒng)研究的必要性,介紹了推力軸承的潤滑冷卻方式,在綜述了國內(nèi)外推力軸承研究概況的基礎(chǔ)上,提出了推力軸承散熱系統(tǒng)數(shù)值模擬研究的具體方法,對未來的研究趨勢進行了展望。

為解決推力軸承瓦溫過高問題,采用數(shù)值模擬方法分析了國內(nèi)某水輪發(fā)電機組推力軸承內(nèi)循環(huán)散熱系統(tǒng)內(nèi)部流場。結(jié)果表明,靠近鏡板處油的流速較大,遠(yuǎn)離鏡板處油流速度?。荤R板內(nèi)緣壓力最低,沿推力瓦徑向向外壓力增大；油槽內(nèi)整體油溫分布比較均勻,初始水溫、初始油溫一定時,隨著瓦溫降低,整體油溫下降的幅度不大。研究結(jié)果為推力軸承油循環(huán)散熱系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計提供參考。

緊水灘水電廠1號機組于1987年4月投入運行,到1989年1月對推力軸承部分作了重點檢查,該機自并網(wǎng)投產(chǎn)起計算運行時間為6698h,投運后機組啟停次數(shù)783次,最高推力瓦溫未超過56℃。由于電站運行初期仍在進行安裝施工、廠房檢修排水系統(tǒng)尚不正常,1號機組在投產(chǎn)一年后還不能進行檢查性大修,在1989年