使用2A02合金冷拉棒材毛料的鍛件熱處理工藝

本文著重研究冷拉變形量對(duì)gh80a合金冷拉棒材晶粒組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：隨著冷拉變形量的增加，合金的冷拉態(tài)硬度不斷提高、晶粒組織緩慢變細(xì)、瞬時(shí)拉伸性能稍有提高、持久壽命略有下降，且合金較合適的冷拉變形量可控制在8－20％范圍內(nèi)。

對(duì)6061鋁合金擠壓、熱處理制度和冷變形量進(jìn)行試驗(yàn)研究,確定了工藝參數(shù),生產(chǎn)出強(qiáng)度和尺寸精度高的冷拉棒材。

高溫合金GH3030六角冷拉棒材產(chǎn)品的開發(fā)研究

GBT14994-2008高溫合金冷拉棒材

nimonic105沉淀硬化型變形高溫合金冷拉棒材 nimonic105是ni-co-ci-基沉淀硬化型變形高溫合金，使用溫度750℃-950℃。合金的室溫和 高溫強(qiáng)度較高，抗氧化性能良好，但熱加工性能和焊接性能一般。適用于制造航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦 輪葉片、高溫螺栓等高溫零部件。主要產(chǎn)品有熱軋棒材和扁材、冷拉棒材、型材和環(huán)形件等。 nimonic105化學(xué)成分 元 素 ccrnicomoaltifeb 質(zhì) 量 分 數(shù) / % 0.12-0.1 7 14.0-15. 7 余 18.0-22. 0 4.5-5. 5 4.5-4. 9 1.18-1. 5 ≤1.00.003-0.01 0 元 素 mnsipscuagbipbzr 質(zhì) 量 分 數(shù) / % ≤0.40≤0.25 ≤ 0.01 5 ≤0.01 ≤ 0.200 ≤ 0.000 5 ≤

第24卷第10期中國有色金屬學(xué)報(bào)2014年10月 volume24number10thechinesejournalofnonferrousmetalsoctober2014 文章編號(hào)：1004-0609(2014)10-2452-08 2a14鋁合金擠壓棒材的熱處理工藝 孫進(jìn)寶，王旭東，王勝強(qiáng)，張顯峰，陸政，馮朝輝 (中航工業(yè)集團(tuán)公司北京航空材料研究院，北京100095) 摘要：采用顯微硬度測試、電導(dǎo)率測試、拉伸力學(xué)性能測試以及透射電鏡觀察，研究時(shí)效溫度和時(shí)效時(shí)間對(duì)2a14 大規(guī)格鋁合金棒材力學(xué)性能和電導(dǎo)率的影響規(guī)律。結(jié)果表明：在相同的時(shí)效時(shí)間下，合金電導(dǎo)率隨時(shí)效溫度升高 而逐漸升高；在相同的時(shí)效溫度下，合金電導(dǎo)率隨時(shí)效時(shí)間的延長而逐漸升高。固溶態(tài)2a14合金中存在與al6mn 晶體結(jié)構(gòu)相近的al12(mncu)

2a12鋁合金t4狀態(tài)棒材硬度熱處理工藝研究 作者：魏長傳，章偉 作者單位：中鋁蘭州鋁業(yè)西北鋁加工分公司,甘肅隴西748111 本文讀者也讀過(8條) 1.于英錄.祁艷華.劉翠波提高2a12鋁合金厚壁管力學(xué)性能的試驗(yàn)[會(huì)議論文]-2006 2.劉靜安航空用2a12鋁合金大斷面型材生產(chǎn)工藝研究[會(huì)議論文]-2006 3.劉春燕.邱義倫.王斌.liuchun-yan.qiuyi-lun.wangbin2a12鋁合金熱處理工藝研究[期刊論文]-熱處理2008,23(5) 4.王濤.王國軍.唐明君2a12合金板材形變熱處理研究[會(huì)議論文]-2002 5.楊志坤.王邦龍.劉恩錦2a12鋁合金薄板的等溫淬火[期刊論文]-熱加工工藝2004(6) 6.馮永平2007鋁合金高精度棒材生產(chǎn)工藝研究[會(huì)議論文]-2

通過觀察gh105合金冷拉棒的原始組織分析了這種冷拉棒產(chǎn)生熱處理裂紋的原因,并提出了一種防止產(chǎn)生熱處理裂紋的方法。gh105合金冷拉棒表面存在的碎晶層和其內(nèi)部的顯微裂紋是熱處理裂紋源。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,熱處理前去掉冷拉棒表面的碎晶層可以防止它在熱處理過程中產(chǎn)生裂紋

用金相顯微鏡和萬能材料試驗(yàn)機(jī)等技術(shù)研究了4032鋁合金擠壓棒材的熱處理組織和力學(xué)性能。研究結(jié)果表明,對(duì)于4032鋁合金擠壓棒材,經(jīng)固溶處理520±2℃×3h、自然時(shí)效3h、人工時(shí)效170±2℃×200min處理后,獲得最佳的綜合力學(xué)性能,其抗拉強(qiáng)度達(dá)378mpa,屈服強(qiáng)度達(dá)329mpa,斷后伸長率達(dá)5.3%。

采用擠壓鑄造工藝生產(chǎn)了2a50大型鋁合金輪轂,借助金相組織分析、微觀形貌觀察和力學(xué)性能測試等手段,對(duì)2a50變形鋁合金在擠壓鑄造狀態(tài)下的熱處理工藝進(jìn)行了試驗(yàn)研究。結(jié)果表明,合金的過燒溫度為530℃;經(jīng)過505℃×8h+515℃×2h固溶處理和160℃×12h時(shí)效處理,合金力學(xué)性能σb≥400mpa、δ≥6.5%;合金組織致密,晶粒細(xì)化,無各向異性。

通過對(duì)7175鋁合金大型鍛件均勻化、淬火、時(shí)效工藝的試驗(yàn)研究,闡述了7175鋁合金大型鍛件經(jīng)過特殊的熱處理工藝不僅能夠得到高強(qiáng)度,而且具有良好的耐蝕性和斷裂韌性。

本文研究了鑄造al-si合金的熱處理工藝,特別是鑄造zl101a鋁合金輪轂的熱處理工藝,它可以縮短熱處理過程中的固溶、時(shí)效處理時(shí)間,從而提高鋁合金輪轂的熱處理生產(chǎn)效率,降低能耗。

鋁合金的熱處理 鑄造鋁合金的金相組織比變形鋁合金的金相組織粗大，因而在熱處理時(shí)也有所不 同。前者保溫時(shí)間長，一般都在2h以上，而后者保溫時(shí)間短，只要幾十分鐘。 因?yàn)榻饘傩丸T件、低壓鑄造件 鑄造鋁合金的金相組織比變形鋁合金的金相組織粗大，因而在熱處理時(shí)也有 所不同。前者保溫時(shí)間長，一般都在2h以上，而后者保溫時(shí)間短，只要幾十分 鐘。因?yàn)榻饘傩丸T件、低壓鑄造件、差壓鑄造件是在比較大的冷卻速度和壓力下 結(jié)晶凝固的，其結(jié)晶組織比石膏型、砂型鑄造的鑄件細(xì)很多，故其在熱處理時(shí)的 保溫也短很多。鑄造鋁合金與變形鋁合金的另一不同點(diǎn)是壁厚不均勻，有異形面 或內(nèi)通道等復(fù)雜結(jié)構(gòu)外形，為保證熱處理時(shí)不變形或開裂，有時(shí)還要設(shè)計(jì)專用夾 具予以保護(hù)，并且淬火介質(zhì)的溫度也比變形鋁合金高，故一般多采用人工時(shí)效來 縮短熱處理周期和提高鑄件的性能。 一、熱處理的目的 鋁合金鑄件熱處理的目的是提高力學(xué)性能

采用正交設(shè)計(jì)試驗(yàn)法研究了7axx鋁合金熱處理工藝,結(jié)果表明:固溶溫度為470℃保溫時(shí)間為1h時(shí)合金中的過剩相已得到充分溶解。雙級(jí)時(shí)效中對(duì)于材料布氏硬度值的影響因子先后順序應(yīng)為:終時(shí)效溫度、終時(shí)效時(shí)間、預(yù)時(shí)效時(shí)間、預(yù)時(shí)效溫度。7axx鋁合金雙級(jí)時(shí)效的四因素中終時(shí)效溫度是影響最終性能的主要因素,隨著合金終時(shí)效溫度的升高材料硬度降低。經(jīng)470℃×1h固溶+110℃×4h+150℃×8h熱處理后,合金抗拉強(qiáng)度為750.27mpa;屈服強(qiáng)度為562.57mpa;斷后伸長率為26.43%。

合金結(jié)構(gòu)鋼的熱處理工藝性能 牌號(hào) 材料 類別 臨界溫度 ac1/ar1( ℃) 臨界溫度 ac3/ar3( ℃) 臨界溫度 ms/mz(℃) 熱加工溫度 退火溫 度(℃) 退火冷 卻方式 退火 硬度 hb 正火 溫度 (℃) 正 火 冷 卻 方 式 正火 硬度 hb 高 溫 回 火 溫 度 ( ℃ ) 高溫 回火 硬度 hb 滲碳溫 度(℃) 滲碳一 次淬火 溫度 (℃) 滲碳 二次 淬火 溫度 (℃) 滲碳 降溫 淬火 溫度 (℃) 滲碳冷卻劑加熱 (℃) 始鍛/ 終鍛 (℃) 20mn2 合 金 結(jié) 構(gòu) 鋼 725/61 0 840/74 0 400 1200～ 1240 1180～ 1200/ ≥850 850～ 880 爐冷 ≤ 187 870 ～ 900 空 冷 67 0 ～ 70 0 ≤ 187 910

切削性能優(yōu)良的儀器儀表用鈣硫易切削不銹鋼yocr_(16)ni_(10)mocucas(f176b)冷拉棒材及絲材新材料,已由冶金部鋼鐵研究總院、撫順鋼廠、北京電表廠共同研制成功,并于1986年10月通過定型轉(zhuǎn)產(chǎn)鑒定。本材料是一種具有良好切削性能、機(jī)械性能和較高耐腐蝕性能的易切不銹鋼材料。通過

鋁合金熱處理工藝 3.1鋁合金熱處理原理 鋁合金鑄件的熱處理就是選用某一熱處理規(guī)范，控制加熱速度升到某一相應(yīng)溫 度下保溫一定時(shí)間并以一定得速度冷卻，改變其合金的組織，其主要目的是提高合 金的力學(xué)性能，增強(qiáng)耐腐蝕性能，改善加工型能，獲得尺寸的穩(wěn)定性。 3.1.1鋁合金熱處理特點(diǎn) 眾所周知，對(duì)于含碳量較高的鋼，經(jīng)淬火后立即獲得很高的硬度，而塑性則很 低。然而對(duì)鋁合金并不然，鋁合金剛淬火后，強(qiáng)度與硬度并不立即升高，至于塑性 非但沒有下降，反而有所上升。但這種淬火后的合金，放置一段時(shí)間(如4,6晝夜 后)，強(qiáng)度和硬度會(huì)顯著提高，而塑性則明顯降低。淬火后鋁合金的強(qiáng)度、硬度隨 時(shí)間增長而顯著提高的現(xiàn)象，稱為時(shí)效。時(shí)效可以在常溫下發(fā)生，稱自然時(shí)效，也 可以在高于室溫的某一溫度范圍(如100,200?)內(nèi)發(fā)生，稱人工時(shí)效。 3.1.2鋁合金時(shí)效強(qiáng)化原理 鋁合金的時(shí)效硬化是一個(gè)相當(dāng)復(fù)雜的

關(guān)于低合金耐磨鑄鋼熱處理工藝分析

鋁及鋁合金熱處理工藝 1.鋁及鋁合金熱處理工藝 1.1鋁及鋁合金熱處理的作用 將鋁及鋁合金材料加熱到一定的溫度并保溫一定時(shí)間以獲得預(yù)期的產(chǎn)品 組織和性能。 1.2鋁及鋁合金熱處理的主要方法及其基本作用原理 1.2.1鋁及鋁合金熱處理的分類（見圖1） 圖1鋁及鋁合金熱處理分類 1.2.2鋁及鋁合金熱處理基本作用原理 (1)退火：產(chǎn)品加熱到一定溫度并保溫到一定時(shí)間后以一定的冷卻速度冷卻到室 溫。通過原子擴(kuò)散、遷移，使之組織更加均勻、穩(wěn)定、，內(nèi)應(yīng)力消除，可大 大提高材料的塑性，但強(qiáng)度會(huì)降低。 ①鑄錠均勻化退火：在高溫下長期保溫，然后以一定速度（高、中、低、慢） 冷卻，使鑄錠化學(xué)成分、組織與性能均勻化，可提高材料塑性20%左右，降 低擠壓力20%左右，提高擠壓速度15%左右，同時(shí)使材料表面處理質(zhì)量提 高。 鋁 及 鋁 合 金 熱 處 理 回歸 均勻化退火 退火 成品退火

在試驗(yàn)研究和多年來生產(chǎn)應(yīng)用的基礎(chǔ)上，就ｌｃ９鋁合金鍛件的等溫鍛造和熱處理工藝對(duì)組織與性能的影響進(jìn)行了分析討論。

精心整理 汽車鋁合金車輪的熱處理工藝 ?1.1?固溶處理 ?此階段將車輪鑄件升溫到固溶線以上的單相區(qū)域，使溶質(zhì)全部溶入 α基體中，而成為單一固溶相。但所選取的溫度不得超過共晶溶解溫 度，否則沿晶界將有溶解現(xiàn)象，在淬火后，會(huì)形成很脆的膜，會(huì)降低車輪的力學(xué) 性能。在固溶溫度的上下限之內(nèi)，溫度取的越高，其原子擴(kuò)散速度愈快， 溶質(zhì)溶入α基地中愈完全，過飽和析出的量也就愈大，人工時(shí)效時(shí)， 析出硬化的效果也就愈好，反之則愈差。?而在決定固溶處理時(shí)間時(shí)， 則需要足以讓溶質(zhì)原子全部溶入α基體，因而有其最短時(shí)間性的限制， 時(shí)間如果太長則會(huì)造成晶粒過度成長并且浪費(fèi)能源，故應(yīng)選取一最合 理的時(shí)間，另外熱處理物件的形狀、厚度及加熱介質(zhì)的不同，會(huì)影響 加熱速度率及均勻性，也都需列入考量之中。al-mg-si合金之t6處 理程序中的固溶處理，其主要目的是為了要溶解鑄造時(shí)析出的粗大 mg2si、使鑄件

研究了一種新型mn-cr-mo-ni-cu-re多元低合金耐磨鋼的熱處理工藝,利用熱膨脹實(shí)驗(yàn)測量試驗(yàn)鋼的ac1、ac3、ms、mf等相變溫度,借助光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡等手段,研究了鋼的顯微組織和斷口形貌,測量力學(xué)性能,考察熱處理工藝對(duì)鋼的力學(xué)性能的影響。研究結(jié)果表明,試驗(yàn)鋼的相變溫度為ac1=770℃、ac3=820℃、ms=340℃、mf=265℃,經(jīng)900℃淬火及230℃回火后獲得貝/馬氏體復(fù)相組織,試驗(yàn)鋼具有良好的綜合力學(xué)性能、高強(qiáng)度和高韌性,其硬度達(dá)到hrc52,沖擊韌度αku達(dá)到40j.cm-2。