試驗(yàn)制冷機(jī)節(jié)流管沿程阻力系數(shù)確定

管段阻力系數(shù)∑ξ備注 1zwa50(320*320)型消聲彎管0.50.5附表3-2 200附表3-2 30.7050.705附表3-2 00附表3-2 0.070.07附表3-2 500附表3-2 0附表3-2 0.070.07附表3-2 00附表3-2 0.90.9附表3-2 00附表3-2 0.070.07附表3-2 00附表3-2 0.040.04附表3-2 1000附表3-2 0.17*3附表3-2 0.290.8附表3-2 120.70.7附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.50.917附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.50.917附表3-2 150.70.7附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.5

風(fēng)口阻力系數(shù)

在氣動(dòng)裝置中,當(dāng)采用壓力為0.1kgf/cm~2～4kgf/cm~2的壓縮空氣作氣動(dòng)信息和動(dòng)力源時(shí),聚氯乙烯塑料軟管因具有使用方便的特點(diǎn)而被廣泛的采用。因此,對(duì)氣動(dòng)信息與能量在通過(guò)一定管長(zhǎng)l的聚氯乙烯軟管中傳輸時(shí)的能量損失就提出了定量的要求。

1/14 實(shí)驗(yàn)三：通風(fēng)管道中風(fēng)流摩擦阻力及阻力系數(shù)的測(cè)定 附錄?實(shí)驗(yàn)指導(dǎo)書(shū) 實(shí)驗(yàn)一礦井空氣中主要有害氣體濃度的測(cè)定 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康?1型手動(dòng)采樣器測(cè)定co、co和hs含量的方法;(1)學(xué)習(xí)使用j,22 (2)學(xué)習(xí)使用比長(zhǎng)式檢測(cè)管測(cè)定co、co和hs含量的方法。22 二、實(shí)驗(yàn)要求 (1)掌握j,1型手動(dòng)采樣器的構(gòu)造、原理和使用方法; (2)掌握比長(zhǎng)式檢測(cè)管測(cè)定co、co和hs的原理及方法。22 三、實(shí)驗(yàn)儀器和設(shè)置(見(jiàn)附表1) 附表1實(shí)驗(yàn)一所用的儀器和設(shè)備 序號(hào)名稱型號(hào)或規(guī)格數(shù)量 1手動(dòng)采樣器j,1型7 2秒表普通7 3氣普發(fā)生器普通1 4co檢測(cè)管?、?、?型7 5co檢測(cè)管?、?型726hs檢測(cè)管?型727長(zhǎng)頸漏斗普通

孔網(wǎng)鋼帶塑料復(fù)合管沿程阻力系數(shù)的研究

本文采用水力試驗(yàn)的方法,推導(dǎo)孔網(wǎng)鋼帶塑料復(fù)合管(epsi)輸送介質(zhì)水時(shí)沿程阻力系數(shù)"λ"的計(jì)算公式,并將求得的計(jì)算公式與國(guó)內(nèi)外參考計(jì)算公式進(jìn)行了比較。

水管系統(tǒng)各部件局部阻力系數(shù) 配件名稱局部阻力系數(shù)值 漸縮變經(jīng)管（對(duì)應(yīng)小斷面流速）0.1 44 圖10 1 2 33 2 1 圖9 圖8圖7圖6圖5 圖4圖3圖2圖1 3 2 1 1 2 31 2 31 2 31 2 3 1 2 31 2 33 2 1 漸擴(kuò)變經(jīng)管（對(duì)應(yīng)小斷面流速）0.3 無(wú)網(wǎng)濾水閥（對(duì)應(yīng)閥進(jìn)口流速）3.0 合流三通--旁支圖一(2—3)1.5 合流三通--直通圖二(1—3)0.5 分流三通--旁支圖三(1—2)1.5 分流三通--直流圖四(1—3)0.1 合流三通圖五(1,3—2)3.0 分流三通圖六(2--1,3)1.5 合流三通圖七(2—3)0.5 分流三通圖八（3—2）0.3 直流四通圖九2.0 分合流四通圖十3.0 配件名稱局部阻力系數(shù)值 公稱直

調(diào)壓室底部在不同分流情況下的阻力系數(shù)因調(diào)壓室的結(jié)構(gòu)形式(特別是調(diào)壓室底部的結(jié)構(gòu)形式)不同而各異,是進(jìn)行調(diào)壓室涌波計(jì)算和波動(dòng)穩(wěn)定分析所需的基本資料。本文通過(guò)水工模型試驗(yàn),給出小浪底水電站長(zhǎng)引水隧洞方案上游調(diào)壓室在不同分流情況下底部阻力系數(shù)的變化曲線及相應(yīng)的計(jì)算公式。

word格式可編輯 專業(yè)技術(shù)分享 水管系統(tǒng)各部件局部阻力系數(shù) 配件名稱局部阻力系數(shù)值 漸縮變經(jīng)管（對(duì)應(yīng)小斷面流速）0.1 44 圖10 1 2 33 2 1 圖9 圖8圖7圖6圖5 圖4圖3圖2圖1 3 2 1 1 2 31 2 31 2 31 2 3 1 2 31 2 33 2 1 漸擴(kuò)變經(jīng)管（對(duì)應(yīng)小斷面流速）0.3 無(wú)網(wǎng)濾水閥（對(duì)應(yīng)閥進(jìn)口流速）3.0 合流三通--旁支 圖一(2—3) 1.5 合流三通--直通 圖二(1—3) 0.5 分流三通--旁支 圖三(1—2) 1.5 分流三通--直流 圖四(1—3) 0.1 合流三通 圖五 (1,3—2) 3.0 分流三通 圖六 (2--1,3) 1.5 合流三通 圖七(2—3) 0.5 分流三通圖八（3—2）0.3 直流四通圖九2.0 分合流四通

管件和閥件名稱ζ值 標(biāo)準(zhǔn)彎頭45°，ζ=0.3590°，ζ=0.75 90°方形彎頭1.3 180°回轉(zhuǎn)頭1.5 活接管0.4 彎管φ r/d 30°45°60°75°90°105°120° 1.50.080.110.140.160.1750.190.20 2.00.070.100.120.140.150.160.17 突然擴(kuò)大a1/a200.10.20.30.40.50.60.70.80.91 ζ10.810.640.490.360.250.160.090.040.011 突然縮小a1/a200.10.20.30.40.50.60.70.80.91 ζ0.50.470.450.380.340.30.250.200.150.090

管段 1zwa50(320*320)型消聲彎管 2 3 5 10 12 15 18 21 22 23 24 25 20 26 11 13 14 16 17 19 4 6 7 8 9 90度彎頭 90度矩形三通直通 90度矩形三通直通 漸縮管 矩形三通通分流 90度彎頭3個(gè) 蝶閥 90度矩形三通旁通 90度彎頭 90度矩形三通旁通 90度彎頭 蝶閥 90度矩形三通旁通 矩形三通通分流 90度彎頭 蝶閥 蝶閥 90度矩形三通旁通 矩形三通通分流 90度彎頭 蝶閥 矩形三通通分流 90度矩形三通旁通 矩形三通通分流 90度彎頭 蝶閥 矩形三通通分流 90度彎頭 漸縮管 90度矩形三通直通 漸縮管 90度矩形三通直通 90度彎頭3個(gè) 90度矩形三通直通 90度矩形三通直通 90度矩形三通直通 漸縮管 90度矩形三通直通 漸擴(kuò)管 90度矩形三通直通 局部阻力系數(shù)計(jì)算表 管件設(shè)備名稱 90度矩形三通

管段阻力系數(shù)∑ξ備注 1zwa50(320*320)型消聲彎管0.50.5附表3-2 200附表3-2 30.7050.705附表3-2 00附表3-2 0.070.07附表3-2 500附表3-2 0附表3-2 0.070.07附表3-2 00附表3-2 0.90.9附表3-2 00附表3-2 0.070.07附表3-2 00附表3-2 0.040.04附表3-2 1000附表3-2 0.17*3附表3-2 0.290.8附表3-2 120.70.7附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.50.917附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.50.917附表3-2 150.70.7附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.5

根據(jù)相似理論建立了鐵寨子ⅰ號(hào)隧道的通風(fēng)阻力試驗(yàn)?zāi)Ｐ?介紹了該隧道通風(fēng)模型試驗(yàn)系統(tǒng)的組成及其試驗(yàn)方法。通過(guò)模型試驗(yàn),獲得了鐵寨子ⅰ號(hào)隧道直線段在通風(fēng)量為1m3/s時(shí)的通風(fēng)阻力系數(shù)為0.030,并利用柯列勃洛克經(jīng)驗(yàn)公式驗(yàn)證了該試驗(yàn)結(jié)果的正確性,為后續(xù)開(kāi)展曲線類隧道通風(fēng)阻力修正系數(shù)的試驗(yàn)研究奠定了基礎(chǔ)。

微型熱聲制冷機(jī)的試驗(yàn)研究——研制了一種復(fù)合結(jié)構(gòu)的pzt聲驅(qū)動(dòng)器，諧振管結(jié)構(gòu)中加入了漸縮錐管后空管諧振試驗(yàn)的結(jié)果表明該驅(qū)動(dòng)器所能產(chǎn)生的聲壓超過(guò)了目前已經(jīng)報(bào)道的同頻率范圍的熱聲制冷機(jī)。

一、產(chǎn)品[對(duì)夾升降式止回閥]的詳細(xì)資料： 產(chǎn)品型號(hào)：h71 產(chǎn)品名稱：對(duì)夾升降式止回閥 產(chǎn)品特點(diǎn)： 二、流體力學(xué)性能：h71對(duì)夾升降式止回閥的體積流量與壓力降關(guān)系： 水的當(dāng)量體積流量vw與實(shí)際流體的體積流量v按下式換算： 式中：vw一水的當(dāng)量體積流量．l／s; p一流體密度，kg／m3v一實(shí)際流體的體積流量，i／s; v一實(shí)際流體的體積流量，i／s。

送風(fēng)孔板阻力系數(shù)模擬研究——孔板作為一種風(fēng)口形式，不僅可以用于潔凈室送風(fēng)末端，也常常用于地鐵站臺(tái)通風(fēng)、列車車廂送風(fēng)等人員密集或是空間相對(duì)狹小等場(chǎng)合。本文首先理論分析影響孔板阻力特性的參數(shù)，接著利用cfd模擬了不同開(kāi)孔率下孔板的阻力特性，得出了孔...

汽車滾動(dòng)阻力系數(shù)測(cè)試方法

靜態(tài)阻力系數(shù)是高溫高壓屏蔽電泵內(nèi)流體經(jīng)過(guò)泵時(shí),葉輪、導(dǎo)葉、蝸室等水力部件對(duì)流體的阻礙程度。通過(guò)軟件對(duì)某高溫高壓屏蔽電泵的水力模型進(jìn)行建模,模擬分析其靜態(tài)阻力系數(shù),得出該泵內(nèi)典型界面的總壓、速度流線分布規(guī)律。模擬計(jì)算后對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行水阻試驗(yàn)。通過(guò)對(duì)比發(fā)現(xiàn)試驗(yàn)結(jié)果和計(jì)算結(jié)果相近,變化趨勢(shì)相似,因此本次計(jì)算是合理的。采用基于reynolds(雷諾)時(shí)均navier-stockes(n-s)方程和rngk-ε湍流模型及多重參考坐標(biāo)系法模擬流場(chǎng)及水力分析,模擬結(jié)果對(duì)屏蔽電泵水力模型的設(shè)計(jì)或改進(jìn)優(yōu)化具有重要的指導(dǎo)意義。

供熱管網(wǎng)阻力系數(shù)辨識(shí)方法比較研究——近年來(lái)，供熱管網(wǎng)發(fā)展迅速，因此對(duì)水力工況計(jì)算、運(yùn)行調(diào)節(jié)及故障診斷等提出了更高的要求。而這些研究能否得到準(zhǔn)確的結(jié)果一般與供熱管網(wǎng)阻力系數(shù)的準(zhǔn)確程度有關(guān)，以往的研究都是在應(yīng)用供熱管網(wǎng)阻力系數(shù)設(shè)計(jì)值的基礎(chǔ)上進(jìn)行的...

關(guān)于通風(fēng)管三通的局部阻力系數(shù)問(wèn)題

首次報(bào)道了在國(guó)內(nèi)采用空調(diào)壓縮機(jī)驅(qū)勸的80-70k溫區(qū)的閉式混合物工質(zhì)jt節(jié)流制冷機(jī)的試驗(yàn)研究情況。由于采用了商用長(zhǎng)壽命的空周同作為動(dòng)力源,將有可能使該種制冷機(jī)真正成為一種高可靠性,低價(jià)格的低溫制冷機(jī)商品。

條縫形送風(fēng)口阻力系數(shù)及影響因素