雙軸壓下帶凹痕的低碳鋼板極限承載力的漸近計(jì)算方法

關(guān)于低碳鋼板完整的磁化曲線

生產(chǎn)高銅低碳鋼板

低碳鋼板搭接平位焊

低碳鋼板角接平位焊

低碳鋼板角接平位焊教材

滲碳體對(duì)低碳鋼板沖壓性能的影響

采用基于薄板坯連鑄連軋(csp)工藝條件下的低碳鋼板作為冷軋基料,在實(shí)驗(yàn)室模擬現(xiàn)場(chǎng)工藝進(jìn)行了冷軋和罩式退火,利用x射線衍射和電子背散射衍射(ebsd)分析了退火過程中的織構(gòu)和微區(qū)取向的變化,并對(duì)csp條件冷軋板再結(jié)晶織構(gòu)的形成機(jī)制進(jìn)行了討論。結(jié)果表明:γ取向線在再結(jié)晶發(fā)生后增加比較明顯,但在晶粒長大階段卻略有降低。形變亞晶在再結(jié)晶過程中發(fā)生合并長大,這些具有大角度晶界的亞晶將是再結(jié)晶形核的基礎(chǔ)。以較小的晶內(nèi)平均取向差和較大的晶粒間取向差為判據(jù),利用ebsd技術(shù)選取了最有可能成為再結(jié)晶晶核的亞晶,這些亞晶存在著以{111}取向?yàn)橹鞯膿駜?yōu)取向。再結(jié)晶晶粒的生長速度在隨后的整個(gè)退火過程中存在較大差異,{111}再結(jié)晶新晶粒的生長速度在晶粒長大階段受到抑制,可能是其最終成品γ取向線取向分布密度下降的原因。再結(jié)晶初期晶核的擇優(yōu)取向與其生長速度的差異共同作用決定了再結(jié)晶的最終織構(gòu)。

基于統(tǒng)一極限抗力分布模式,利用有限元數(shù)值模擬分析了粘土中不同樁長、不同樁徑的現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁(以下簡(jiǎn)稱pcc樁)的水平承載特性,結(jié)合pcc樁水平承載特性的彈塑性解答對(duì)3個(gè)重要參數(shù)ng、α0和n值進(jìn)行反分析,得到了適用于pcc樁水平極限承載力計(jì)算的參數(shù)。利用pcc樁身最大彎矩點(diǎn)位置與塑性滑移線深度相近的特點(diǎn),提出了粘土中pcc樁水平極限承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法。通過與有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,表明該方法準(zhǔn)確可靠,對(duì)水平荷載作用下pcc樁的設(shè)計(jì)計(jì)算及分析具有一定的指導(dǎo)意義。

粘性土中pcc樁水平極限承載力的簡(jiǎn)化計(jì)算方法——基于統(tǒng)一極限抗力分布模式，利用有限元數(shù)值模擬分析了粘土中不同樁長、不同樁徑的現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁(以下簡(jiǎn)稱pcc樁)的水平承載特性，結(jié)合pcc樁水平承載特性的彈塑性解答對(duì)3個(gè)重要參數(shù)、a0和n值進(jìn)行反分析，得...

鋼管格構(gòu)柱極限承載力計(jì)算方法研究——應(yīng)用ansys通用程序?qū)︿摴芨駱?gòu)柱試驗(yàn)進(jìn)行有限元分析，分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。對(duì)鋼管格構(gòu)柱極限承載力，進(jìn)行了偏心率、長細(xì)比和構(gòu)造參數(shù)的影響分析，對(duì)國內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程gb50017-2003的計(jì)算方法進(jìn)行了評(píng)價(jià)和討論，提...

鋼-混凝土雙面組合梁極限承載力計(jì)算方法研究——提出用簡(jiǎn)化計(jì)算方法、截面全過程分析和結(jié)構(gòu)有限元分析等三種方法對(duì)雙面組合連續(xù)梁極限抗彎承載力進(jìn)行分析研究；以某—試驗(yàn)梁為例，對(duì)三種不同方法計(jì)算得到的承載力進(jìn)行了比較分析，總結(jié)了各種方法的適用性，對(duì)雙...

采用基于包鋼csp熱軋工藝下2.75和4.5mm現(xiàn)場(chǎng)冷軋至1.0mm的spcc鋼板,冷軋壓下率分別為64%和78%,實(shí)驗(yàn)室模擬了罩式退火工藝,并利用xrd測(cè)得了冷軋和退火過程中織構(gòu)的演變.結(jié)果表明,兩種不同冷軋壓下率的鋼板在冷軋和退火過程中織構(gòu)演變規(guī)律相似,但是冷軋基料厚度為2.75mm的鋼板在整個(gè)過程變化幅度更大,而且成品的織構(gòu)類型更有利.

眾所周知,薄板的材質(zhì)受織構(gòu)的影響。對(duì)于深沖鋼板和硅鋼片的開發(fā),織構(gòu)尤其重要。以前對(duì)織構(gòu)的研究基本上是以冷軋和退火為中心進(jìn)行的,對(duì)熱軋織構(gòu)的形成研究甚少。本文從提高深沖性能出發(fā),對(duì)含ti超低碳鋼于鐵素體相變溫度區(qū)熱軋形成的織構(gòu)進(jìn)行了研究。試驗(yàn)用材為250mm厚連鑄坯。把試驗(yàn)用材加熱至1250°c,保溫lh,軋成30mm厚,終軋溫度在1000°c以上?？绽浜蠼厝?00mm。長250mm,再次加熱到1000°c,保溫lh,于ar_3相變點(diǎn)以上溫度經(jīng)兩道次熱軋成12mm厚,空冷到800°c時(shí)以四道連軋

微鈦低碳鋼板的微觀組織觀察與分析

低碳鋼板t形接頭的平角焊 角焊縫的截面形狀 1．焊前準(zhǔn)備 （1）焊機(jī)：選用bx3-500交流弧焊變壓器。 （2）焊條：選用e4303酸性焊條,焊條直徑4mm，焊條藥皮 開裂或偏心度超標(biāo)的不得使用。 （3）焊件：采用q235a低碳鋼。 （4）輔助工具和量具：角向打磨機(jī)、鋼絲刷、敲渣錘、樣 沖、劃針。 2．焊前裝備定位：將立板與橫板之間預(yù)留1-2mm。 3．焊接操作 焊接方式有單層、多層、多層多道三種。采用何種焊接方 式取決于所要求的焊腳尺寸。 鋼板厚度＜8-9＜9-12＜12-16＜16-20＜20-24 焊腳最小 尺寸 456810 t形接頭的平角焊 由于角焊焊接熱量向鋼板的三方擴(kuò)散，焊接過程中鋼板散 熱快，不容易被燒穿；容易在t形接頭根部由于熱量不足而 形成未焊透缺陷，焊接電流比對(duì)接不焊要大10%。 單層角焊縫的焊接參數(shù) 焊腳 尺寸 345-6

通過對(duì)武漢鋼鐵股份有限公司煉鋼總廠四分廠低碳鋼卷表面缺陷產(chǎn)生原因進(jìn)行分析,認(rèn)為結(jié)晶器卷渣是主要影響因素。在研究結(jié)晶器卷渣機(jī)理的基礎(chǔ)上,通過調(diào)整保護(hù)渣成分、提高保護(hù)渣的黏度以及生產(chǎn)對(duì)比試驗(yàn),開發(fā)出適合該廠連鑄生產(chǎn)的高黏度保護(hù)渣,并提出了操作要點(diǎn)。應(yīng)用結(jié)果表明,該保護(hù)渣對(duì)于控制成品質(zhì)量、提高生產(chǎn)穩(wěn)定性均具有明顯效果。

針對(duì)武鋼板坯邊部表面(皮下)夾渣引起鋼卷邊部黑線和起皮等邊部缺陷的問題,提出了使用高黏度保護(hù)渣、側(cè)孔擴(kuò)張型浸入式水口和恒速澆鑄等控制措施,并進(jìn)行了工業(yè)試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明:采用高黏度保護(hù)渣澆鑄,尤其是黏度0.30pa·s以上的保護(hù)渣,可以有效減少結(jié)晶器卷渣的發(fā)生;使用側(cè)孔擴(kuò)張型浸入式水口和恒速澆鑄,可以有效減小結(jié)晶器液面波動(dòng),降低鑄坯的表面夾渣發(fā)生率;工藝優(yōu)化后,低碳鋼板坯因表面(皮下)夾渣的轉(zhuǎn)用率由4.28%降到0.16%。

為了解焊接工字鋼梁的承載力極限狀態(tài),采用有限元法對(duì)焊接工字鋼梁腹板在剪力、彎矩、局部壓力單獨(dú)作用和聯(lián)合作用下的極限承載力進(jìn)行了計(jì)算,并進(jìn)行了19根試件的試驗(yàn)研究.結(jié)果表明:高厚比較大的腹板具有很高的屈曲后強(qiáng)度,腹板的高厚比和橫向加勁肋的間距是影響腹板抗剪極限承載力的主要因素;在腹板高厚比滿足一定限值時(shí),受彎腹板的屈曲對(duì)梁的抗彎極限承載力幾乎沒有影響;彎剪共同作用的腹板,當(dāng)彎矩小于翼緣所能承受的彎矩時(shí),彎矩對(duì)抗剪極限承載力的影響不大,破壞形式仍為腹板的剪切屈曲破壞.建議實(shí)際工程中利用腹板屈曲后強(qiáng)度時(shí)腹板高厚比限值為250,橫向加勁肋的間距為(0.8～1.5)h0.

寶山鋼鐵股份有限公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn) q/bqb403－2003 冷連軋低碳鋼板及鋼帶代替q/bqb403-1999 bzj407-1999 1范圍 本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了冷連軋低碳鋼板及鋼帶的分類和代號(hào)、尺寸、外形、重量、技術(shù)要求、檢驗(yàn)和試驗(yàn)、包裝、標(biāo)志及質(zhì)量證明書 等。 本標(biāo)準(zhǔn)適用于寶山鋼鐵股份有限公司生產(chǎn)的厚度為0.30mm～3.5mm的冷連軋低碳鋼板及鋼帶（以下簡(jiǎn)稱鋼板及鋼帶）。 2規(guī)范性引用文件 下列文件中的條款通過本標(biāo)準(zhǔn)的引用而成為本標(biāo)準(zhǔn)的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內(nèi) 容）或修訂版均不適用于本標(biāo)準(zhǔn)，然而，鼓勵(lì)根據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)達(dá)成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期 的引用文件，其最新版本適用于本標(biāo)準(zhǔn)。 gb/t222－1984鋼的化學(xué)分析用試樣取樣法及成品化學(xué)成分允許偏差 gb/t223鋼鐵及合金化學(xué)分析方法 gb/

Q-BQB403-2009冷連軋低碳鋼板及鋼帶

為適應(yīng)復(fù)雜荷載條件及不同的樓蓋跨度,對(duì)預(yù)制帶肋底板的結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行了拓展。基于塑性絞線理論,推導(dǎo)了均布荷載作用下常見邊界條件預(yù)制帶肋底板混凝土雙向疊合板(雙向疊合板)的極限承載力與塑性絞線形成位置,提出了雙向疊合板正交2個(gè)方向單位寬度極限彎矩的簡(jiǎn)化計(jì)算公式,進(jìn)行了均布荷載作用下四邊簡(jiǎn)支與四邊固支雙向疊合板2個(gè)算例的塑性極限分析,結(jié)果表明:基于該文給出的極限承載力公式的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。

在實(shí)驗(yàn)室條件下,模擬了csp熱軋帶鋼供冷軋?jiān)系膕pcc級(jí)低碳鋼板的罩式爐退火過程,通過觀察顯微組織、力學(xué)性能測(cè)試和利用三維取向分析術(shù)(odf),研究了退火溫度對(duì)顯微組織、力學(xué)性能、織構(gòu)的影響。結(jié)果表明,隨退火溫度的升高,a50、rm、δr值都逐漸升高,rm達(dá)到1.82;退火后鐵素體晶粒變得粗大,變形織構(gòu){112}變?nèi)?表明提高溫度可以消除變形織構(gòu),有利織構(gòu){111}增強(qiáng),{001}變?nèi)?共同造成rm升高。