推鋼式加熱爐水冷滑軌斷裂原因分析與改進(jìn)

萊鋼特殊鋼廠大型成材車間1#加熱爐為三段連續(xù)推鋼式，采用汽化冷卻方式，爐底有效面積117m2，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力60t／h2000年5月由燃重油改為燃混合煤氣，燃燒效率低，能牦較高，平均噸鋼燃耗1．52gj。

經(jīng)對斷裂的常減壓水冷器小浮頭螺栓的宏觀和微觀的觀察和分析,結(jié)果表明:螺栓材料為35crmoa低合金鋼,經(jīng)過淬火和低溫回火處理,強(qiáng)度達(dá)1000mpa,hrc達(dá)36,對氫致開裂(hic)敏感,螺栓屬hic脆性斷裂。

持左右一致。 (3)左右側(cè)向上和向前各安放一個 千斤頂。選用2個100t的千斤頂進(jìn)行(zhòng)n頂升,側(cè)頂時(shí)也采用2個100t的千斤 頂。頂升千斤頂使鉸座不受力,拆除原 軸端蓋,更換原軸套為新加工的偏心套。 (4)調(diào)整偏心套,使偏心量為2.5 mm。 (5)釋放千斤頂,拆除所有頂升及保 險(xiǎn)裝置。 (6)測量前大梁修復(fù)后的偏移量。 修復(fù)后,岸橋的前大梁端頭偏斜量 控制到50mm以內(nèi),小車通過前大梁鉸 點(diǎn)處時(shí)不再出現(xiàn)啃軌現(xiàn)象,起放前大梁 時(shí)掛放掛鉤順暢,司機(jī)操作也舒適了。 　　祁崇波:116001,遼寧省大連市中山區(qū)七(yùn)n星街117號-8-6,大連海事大學(xué) 　　收稿日期:2010-05-09 　　doi:10.3963/j.issn:1000-8969.2010. 04.022 橋式抓斗卸船機(jī)鋼軌斷裂原因分析 殷江平 　

推鋼式加熱爐在使用過程中往往會面對一定的問題,有必要進(jìn)行有針對性的技術(shù)改造,從而實(shí)現(xiàn)提升加熱爐的使用效率、節(jié)約能量、延長使用壽命等目標(biāo)。在這種背景下,文章結(jié)合工作實(shí)際,首先探討了推鋼式加熱爐技術(shù)改造前存在的問題,進(jìn)而分別分析了推鋼式加熱爐爐體管件的技術(shù)改造、推鋼式加熱爐爐體結(jié)構(gòu)與散熱方面的技術(shù)改造等內(nèi)容,并分析了改造的效果。

介紹了包鋼特鋼分公司推鋼式加熱爐技術(shù)改造的情況,對加熱爐存在的問題進(jìn)行了分析,提出了改進(jìn)措施,經(jīng)過技術(shù)改造提高加熱爐的能力,降低了煤氣消耗,取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。

采用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡分析了50鋼斷裂工件的金相組織和斷口形貌,認(rèn)為工件發(fā)生斷裂的原因是在鍛造過程中局部加熱溫度過高,或時(shí)間過長造成的。建議50鋼工件采用合適的鍛造溫度,并且在鍛造高溫停留時(shí)間盡可能縮短。

用帶鋼制成的鋼管在壓扁試驗(yàn)中出現(xiàn)斷裂。采用掃描電鏡、能譜和金相分析等方法,對斷裂試樣進(jìn)行了夾雜物、晶粒度、顯微組織、斷口及氧含量的檢驗(yàn)和分析。結(jié)果表明,鋼中夾雜物多和氧含量偏高是導(dǎo)致壓扁斷裂的主要原因。

通過對推鋼式板坯加熱爐爐底水梁振動現(xiàn)象進(jìn)行分析研究,找出原因并實(shí)施技術(shù)改進(jìn),顯著降低了爐底水梁在鋼坯運(yùn)行中的振動,提高了水梁包扎料及爐體耐材的使用壽命。通過對爐底水梁布置形式和耐熱滑塊等優(yōu)化設(shè)計(jì),降低了爐內(nèi)水梁面積及水冷熱損失。對推鋼式加熱爐爐底水梁節(jié)能優(yōu)化改進(jìn),不僅降低了能源消耗,同時(shí)還提高了鋼坯加熱質(zhì)量,應(yīng)用效果良好。

針對推鋼式板坯加熱爐爐底水梁振動問題,對爐底水梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行系統(tǒng)改造,優(yōu)化了水梁的剛度,并通過加裝減震裝置和改進(jìn)水梁包扎形式的措施,有效地減輕了水梁及爐體劇烈振動現(xiàn)象,對改善坯料加熱質(zhì)量、提高產(chǎn)量、減少燒損起到至關(guān)重要的作用.

針對錄井鋼絲斷裂殘存試樣和本體取樣,通過宏觀斷口形態(tài)分析、掃描電鏡微觀斷口分析、拉伸試驗(yàn)、金相顯微組織分析等手段尋找斷裂原因。結(jié)果表明,主要原因是鋼絲過載,表面損傷也促進(jìn)了斷裂。

應(yīng)用掃描電鏡等儀器對煤氣換熱器鋼管失效件的化學(xué)成分、金相組織、腐蝕產(chǎn)物和斷口形貌進(jìn)行檢測與分析,找出鋼管斷裂的原因。結(jié)果表明:因滲鋁過程中碳化物沿奧氏體晶界析出而在使用過程中形成的晶間腐蝕,是該鍋爐鋼管在外部應(yīng)力作用下發(fā)生沿晶脆性斷裂的主要原因。

針對萊鋼軋鋼廠中小型車間步進(jìn)式加熱爐產(chǎn)量低、能耗高等缺點(diǎn),對其進(jìn)行了節(jié)能研究和技術(shù)改造。采取了一系列措施:優(yōu)化了燒嘴、水梁、輥道的布置,增設(shè)了余熱回收裝置和隔墻,采用了新工藝、新耐火材料,并且應(yīng)用了雙交叉限幅燃燒控制系統(tǒng)。實(shí)踐證明,這些措施是切實(shí)可行、科學(xué)合理的。與改造之前相比,噸鋼能耗降低35.3%。

茂名分公司煉油廠聯(lián)合二車間制氫裝置中壓汽包(v2015),因壓力超高引起汽包上的兩個安全閥起跳泄壓,在泄壓排放過程中,連接安全閥的接管上的帶頸法蘭從頸部同時(shí)發(fā)生斷裂,致使兩個包括安全閥、截止閥和排汽管在內(nèi)的1噸多重的管路拋出2m以外。該文針對事故原因進(jìn)行了分析并提出了安全閥泄放系統(tǒng)的改進(jìn)措施。

我廠熱處理車間rjj—70a井式中溫加熱電阻爐是60年代產(chǎn)品、原設(shè)計(jì)爐蓋啟動方法是用3t油壓千斤頂,工件進(jìn)出爐時(shí)往往需要兩人以上,因?yàn)橛蛪呵Ы镯斨匦碾y于平衡,爐蓋開啟有時(shí)需往返幾次,加之油壓各斤頂長期使用和多次維修及油壓密封橡膠環(huán)的磨損漏油等,延長了爐蓋的開啟時(shí)間。1988年,我們在不改變爐蓋原設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,利用杠桿原理對爐蓋加以改進(jìn)。改進(jìn)后,在幾秒

通過對給水鋼管在正常運(yùn)行水壓力作用下強(qiáng)度計(jì)算,依據(jù)"鋼材冷加工強(qiáng)化"和"時(shí)效"理論,分析了管內(nèi)水冰凍過程中對鋼管的應(yīng)力-應(yīng)變影響,分析、判斷鋼管冰脹斷裂原因.

圖1　防止產(chǎn)品尺寸波動的軋制方案 a)方案一;b)方案二 4　存在問題及改進(jìn)措施 本次軋制過程中,也暴露出一些問題: (1)活套出口與10#軋機(jī)出口扭轉(zhuǎn)管之間沒 有壓輥。軋件咬入后,活套微小波動都會直接引 起扭轉(zhuǎn)角度的變化,造成扭轉(zhuǎn)角度不穩(wěn)定,活套 起落時(shí),對扭轉(zhuǎn)角度的影響更大。 (2)軋機(jī)調(diào)整時(shí),習(xí)慣上依靠成品和成品前 孔之間的微張力來調(diào)節(jié)軋件兩旁尺寸,依靠調(diào)節(jié) 料形來精確調(diào)整成品兩旁尺寸經(jīng)驗(yàn)不足。 結(jié)合試軋暴露出來的問題,應(yīng)采取以下措 施: (1)為確保軋件進(jìn)k1孔時(shí),角度穩(wěn)定,將 k1孔入口導(dǎo)衛(wèi)改為雙導(dǎo)輥結(jié)構(gòu)。 (2)活套出口與10#軋機(jī)出口扭轉(zhuǎn)管之間增 設(shè)1對平壓輥,在平壓輥與10#軋機(jī)出口扭轉(zhuǎn)導(dǎo) 輥之間形成扭轉(zhuǎn)力矩,進(jìn)一步減小活套波動對扭 轉(zhuǎn)角度的影響,同時(shí)減小10#軋

分析中碳鋼絲拉拔斷裂的形成原因,并提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施,在壓縮率高達(dá)98.7%的條件下生產(chǎn)出了強(qiáng)度大于2400mpa的中碳鋼絲。

本文介紹了新型孔洞式全熱滑軌技術(shù)的原理、特點(diǎn)及其在推鋼式加熱爐上的應(yīng)用.

介紹帶鋼廠三段推鋼式燃混合煤氣水管與耐熱不銹鋼滑軌焊接概況，分析焊接中存在的主要困難是晶間腐蝕和熱裂以及焊接變形，根據(jù)焊接材料、工作環(huán)境等諸多因素選擇合適的焊接工藝，采取相應(yīng)的技術(shù)措施，避免焊接缺陷的發(fā)生，使焊接后經(jīng)久耐用。

從化學(xué)成分、斷口形貌等方面對聯(lián)軸器螺栓斷裂原因進(jìn)行分析,問題批次螺栓失效形式屬于氫脆斷裂,是螺栓強(qiáng)度高、硬度高、鋼中存在殘留的氫等因素綜合作用的結(jié)果。通過改進(jìn)螺栓型式、表面處理工藝優(yōu)化、降低螺栓抗拉強(qiáng)度等措施控制螺栓質(zhì)量。改進(jìn)后的雙頭螺柱滿足低壓安全注入系統(tǒng)(ris)安注泵、安全殼噴淋系統(tǒng)(eas)安全殼噴淋泵的安全運(yùn)行要求。

井式中溫加熱爐爐蓋啟動裝置的改進(jìn)

鍋爐水冷壁大面積變形原因分析 【摘要】分析了錦山電廠2#鍋爐水冷壁管大面積變形的原因，介紹了水冷 壁變形的處理辦法以及留下的思考。 【關(guān)鍵詞】鍋爐；水冷壁管；變形；原因 0.概述 伊春市錦山電廠2#鍋爐，系哈爾濱鍋爐廠1974年生產(chǎn)的hg-75/3.26-6型自 然循環(huán)固態(tài)排渣煤粉爐。采用托架式構(gòu)架、輕型磚砌爐墻，右側(cè)水冷壁管在渣斗 處穿出爐墻，水冷壁下聯(lián)箱安裝于爐墻外，每根水冷壁管上均設(shè)有活動拉鉤，以 滿足膨脹的需要。該爐在進(jìn)行標(biāo)高6550～11500mm之間水冷壁管更換后運(yùn)行僅 1年7個月，便發(fā)生水冷壁管大面積變形，經(jīng)檢查、分析，確定的根本原因是膨 脹受阻。 1.水冷壁管變形檢查情況 在停爐小修中檢修人員檢查發(fā)現(xiàn)爐左右側(cè)墻有大面積水冷壁管移位并受到 煤粉氣流的沖刷。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)。 1.1右側(cè)墻在標(biāo)高7000～12000mm間大面積拱出，右墻水冷壁管總計(jì)有61