推鋼式加熱爐水冷滑軌斷裂原因分析與改進(jìn)

萊鋼特殊鋼廠大型成材車間1#加熱爐為三段連續(xù)推鋼式，采用汽化冷卻方式，爐底有效面積117m2，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力60t／h2000年5月由燃重油改為燃混合煤氣，燃燒效率低，能牦較高，平均噸鋼燃耗1．52gj。

經(jīng)對(duì)斷裂的常減壓水冷器小浮頭螺栓的宏觀和微觀的觀察和分析,結(jié)果表明:螺栓材料為35crmoa低合金鋼,經(jīng)過(guò)淬火和低溫回火處理,強(qiáng)度達(dá)1000mpa,hrc達(dá)36,對(duì)氫致開裂(hic)敏感,螺栓屬hic脆性斷裂。

持左右一致。 (3)左右側(cè)向上和向前各安放一個(gè) 千斤頂。選用2個(gè)100t的千斤頂進(jìn)行 頂升,側(cè)頂時(shí)也采用2個(gè)100t的千斤 頂。頂升千斤頂使鉸座不受力,拆除原 軸端蓋,更換原軸套為新加工的偏心套。 (4)調(diào)整偏心套,使偏心量為2.5 mm。 (5)釋放千斤頂,拆除所有頂升及保 險(xiǎn)裝置。 (6)測(cè)量前大梁修復(fù)后的偏移量。 修復(fù)后,岸橋的前大梁端頭偏斜量 控制到50mm以內(nèi),小車通過(guò)前大梁鉸 點(diǎn)處時(shí)不再出現(xiàn)啃軌現(xiàn)象,起放前大梁 時(shí)掛放掛鉤順暢,司機(jī)操作也舒適了。 　　祁崇波:116001,遼寧省大連市中山區(qū)七 星街117號(hào)-8-6,大連海事大學(xué) 　　收稿日期:2010-05-09 　　doi:10.3963/j.issn:1000-8969.2010. 04.022 橋式抓斗卸船機(jī)鋼軌斷裂原因分析 殷江平 　

推鋼式加熱爐在使用過(guò)程中往往會(huì)面對(duì)一定的問(wèn)題,有必要進(jìn)行有針對(duì)性的技術(shù)改造,從而實(shí)現(xiàn)提升加熱爐的使用效率、節(jié)約能量、延長(zhǎng)使用壽命等目標(biāo)。在這種背景下,文章結(jié)合工作實(shí)際,首先探討了推鋼式加熱爐技術(shù)改造前存在的問(wèn)題,進(jìn)而分別分析了推鋼式加熱爐爐體管件的技術(shù)改造、推鋼式加熱爐爐體結(jié)構(gòu)與散熱方面的技術(shù)改造等內(nèi)容,并分析了改造的效果。

介紹了包鋼特鋼分公司推鋼式加熱爐技術(shù)改造的情況,對(duì)加熱爐存在的問(wèn)題進(jìn)行了分析,提出了改進(jìn)措施,經(jīng)過(guò)技術(shù)改造提高加熱爐的能力,降低了煤氣消耗,取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。

采用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡分析了50鋼斷裂工件的金相組織和斷口形貌,認(rèn)為工件發(fā)生斷裂的原因是在鍛造過(guò)程中局部加熱溫度過(guò)高,或時(shí)間過(guò)長(zhǎng)造成的。建議50鋼工件采用合適的鍛造溫度,并且在鍛造高溫停留時(shí)間盡可能縮短。

用帶鋼制成的鋼管在壓扁試驗(yàn)中出現(xiàn)斷裂。采用掃描電鏡、能譜和金相分析等方法,對(duì)斷裂試樣進(jìn)行了夾雜物、晶粒度、顯微組織、斷口及氧含量的檢驗(yàn)和分析。結(jié)果表明,鋼中夾雜物多和氧含量偏高是導(dǎo)致壓扁斷裂的主要原因。

通過(guò)對(duì)推鋼式板坯加熱爐爐底水梁振動(dòng)現(xiàn)象進(jìn)行分析研究,找出原因并實(shí)施技術(shù)改進(jìn),顯著降低了爐底水梁在鋼坯運(yùn)行中的振動(dòng),提高了水梁包扎料及爐體耐材的使用壽命。通過(guò)對(duì)爐底水梁布置形式和耐熱滑塊等優(yōu)化設(shè)計(jì),降低了爐內(nèi)水梁面積及水冷熱損失。對(duì)推鋼式加熱爐爐底水梁節(jié)能優(yōu)化改進(jìn),不僅降低了能源消耗,同時(shí)還提高了鋼坯加熱質(zhì)量,應(yīng)用效果良好。

針對(duì)推鋼式板坯加熱爐爐底水梁振動(dòng)問(wèn)題,對(duì)爐底水梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行系統(tǒng)改造,優(yōu)化了水梁的剛度,并通過(guò)加裝減震裝置和改進(jìn)水梁包扎形式的措施,有效地減輕了水梁及爐體劇烈振動(dòng)現(xiàn)象,對(duì)改善坯料加熱質(zhì)量、提高產(chǎn)量、減少燒損起到至關(guān)重要的作用.

針對(duì)錄井鋼絲斷裂殘存試樣和本體取樣,通過(guò)宏觀斷口形態(tài)分析、掃描電鏡微觀斷口分析、拉伸試驗(yàn)、金相顯微組織分析等手段尋找斷裂原因。結(jié)果表明,主要原因是鋼絲過(guò)載,表面損傷也促進(jìn)了斷裂。

應(yīng)用掃描電鏡等儀器對(duì)煤氣換熱器鋼管失效件的化學(xué)成分、金相組織、腐蝕產(chǎn)物和斷口形貌進(jìn)行檢測(cè)與分析,找出鋼管斷裂的原因。結(jié)果表明:因滲鋁過(guò)程中碳化物沿奧氏體晶界析出而在使用過(guò)程中形成的晶間腐蝕,是該鍋爐鋼管在外部應(yīng)力作用下發(fā)生沿晶脆性斷裂的主要原因。

針對(duì)萊鋼軋鋼廠中小型車間步進(jìn)式加熱爐產(chǎn)量低、能耗高等缺點(diǎn),對(duì)其進(jìn)行了節(jié)能研究和技術(shù)改造。采取了一系列措施:優(yōu)化了燒嘴、水梁、輥道的布置,增設(shè)了余熱回收裝置和隔墻,采用了新工藝、新耐火材料,并且應(yīng)用了雙交叉限幅燃燒控制系統(tǒng)。實(shí)踐證明,這些措施是切實(shí)可行、科學(xué)合理的。與改造之前相比,噸鋼能耗降低35.3%。

茂名分公司煉油廠聯(lián)合二車間制氫裝置中壓汽包(v2015),因壓力超高引起汽包上的兩個(gè)安全閥起跳泄壓,在泄壓排放過(guò)程中,連接安全閥的接管上的帶頸法蘭從頸部同時(shí)發(fā)生斷裂,致使兩個(gè)包括安全閥、截止閥和排汽管在內(nèi)的1噸多重的管路拋出2m以外。該文針對(duì)事故原因進(jìn)行了分析并提出了安全閥泄放系統(tǒng)的改進(jìn)措施。

我廠熱處理車間rjj—70a井式中溫加熱電阻爐是60年代產(chǎn)品、原設(shè)計(jì)爐蓋啟動(dòng)方法是用3t油壓千斤頂,工件進(jìn)出爐時(shí)往往需要兩人以上,因?yàn)橛蛪呵Ы镯斨匦碾y于平衡,爐蓋開啟有時(shí)需往返幾次,加之油壓各斤頂長(zhǎng)期使用和多次維修及油壓密封橡膠環(huán)的磨損漏油等,延長(zhǎng)了爐蓋的開啟時(shí)間。1988年,我們?cè)诓桓淖儬t蓋原設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,利用杠桿原理對(duì)爐蓋加以改進(jìn)。改進(jìn)后,在幾秒

通過(guò)對(duì)給水鋼管在正常運(yùn)行水壓力作用下強(qiáng)度計(jì)算,依據(jù)"鋼材冷加工強(qiáng)化"和"時(shí)效"理論,分析了管內(nèi)水冰凍過(guò)程中對(duì)鋼管的應(yīng)力-應(yīng)變影響,分析、判斷鋼管冰脹斷裂原因.

圖1　防止產(chǎn)品尺寸波動(dòng)的軋制方案 a)方案一;b)方案二 4　存在問(wèn)題及改進(jìn)措施 本次軋制過(guò)程中,也暴露出一些問(wèn)題: (1)活套出口與10#軋機(jī)出口扭轉(zhuǎn)管之間沒 有壓輥。軋件咬入后,活套微小波動(dòng)都會(huì)直接引 起扭轉(zhuǎn)角度的變化,造成扭轉(zhuǎn)角度不穩(wěn)定,活套 起落時(shí),對(duì)扭轉(zhuǎn)角度的影響更大。 (2)軋機(jī)調(diào)整時(shí),習(xí)慣上依靠成品和成品前 孔之間的微張力來(lái)調(diào)節(jié)軋件兩旁尺寸,依靠調(diào)節(jié) 料形來(lái)精確調(diào)整成品兩旁尺寸經(jīng)驗(yàn)不足。 結(jié)合試軋暴露出來(lái)的問(wèn)題,應(yīng)采取以下措 施: (1)為確保軋件進(jìn)k1孔時(shí),角度穩(wěn)定,將 k1孔入口導(dǎo)衛(wèi)改為雙導(dǎo)輥結(jié)構(gòu)。 (2)活套出口與10#軋機(jī)出口扭轉(zhuǎn)管之間增 設(shè)1對(duì)平壓輥,在平壓輥與10#軋機(jī)出口扭轉(zhuǎn)導(dǎo) 輥之間形成扭轉(zhuǎn)力矩,進(jìn)一步減小活套波動(dòng)對(duì)扭 轉(zhuǎn)角度的影響,同時(shí)減小10#軋

分析中碳鋼絲拉拔斷裂的形成原因,并提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施,在壓縮率高達(dá)98.7%的條件下生產(chǎn)出了強(qiáng)度大于2400mpa的中碳鋼絲。

本文介紹了新型孔洞式全熱滑軌技術(shù)的原理、特點(diǎn)及其在推鋼式加熱爐上的應(yīng)用.

介紹帶鋼廠三段推鋼式燃混合煤氣水管與耐熱不銹鋼滑軌焊接概況，分析焊接中存在的主要困難是晶間腐蝕和熱裂以及焊接變形，根據(jù)焊接材料、工作環(huán)境等諸多因素選擇合適的焊接工藝，采取相應(yīng)的技術(shù)措施，避免焊接缺陷的發(fā)生，使焊接后經(jīng)久耐用。

從化學(xué)成分、斷口形貌等方面對(duì)聯(lián)軸器螺栓斷裂原因進(jìn)行分析,問(wèn)題批次螺栓失效形式屬于氫脆斷裂,是螺栓強(qiáng)度高、硬度高、鋼中存在殘留的氫等因素綜合作用的結(jié)果。通過(guò)改進(jìn)螺栓型式、表面處理工藝優(yōu)化、降低螺栓抗拉強(qiáng)度等措施控制螺栓質(zhì)量。改進(jìn)后的雙頭螺柱滿足低壓安全注入系統(tǒng)(ris)安注泵、安全殼噴淋系統(tǒng)(eas)安全殼噴淋泵的安全運(yùn)行要求。

井式中溫加熱爐爐蓋啟動(dòng)裝置的改進(jìn)

鍋爐水冷壁大面積變形原因分析 【摘要】分析了錦山電廠2#鍋爐水冷壁管大面積變形的原因，介紹了水冷 壁變形的處理辦法以及留下的思考。 【關(guān)鍵詞】鍋爐；水冷壁管；變形；原因 0.概述 伊春市錦山電廠2#鍋爐，系哈爾濱鍋爐廠1974年生產(chǎn)的hg-75/3.26-6型自 然循環(huán)固態(tài)排渣煤粉爐。采用托架式構(gòu)架、輕型磚砌爐墻，右側(cè)水冷壁管在渣斗 處穿出爐墻，水冷壁下聯(lián)箱安裝于爐墻外，每根水冷壁管上均設(shè)有活動(dòng)拉鉤，以 滿足膨脹的需要。該爐在進(jìn)行標(biāo)高6550～11500mm之間水冷壁管更換后運(yùn)行僅 1年7個(gè)月，便發(fā)生水冷壁管大面積變形，經(jīng)檢查、分析，確定的根本原因是膨 脹受阻。 1.水冷壁管變形檢查情況 在停爐小修中檢修人員檢查發(fā)現(xiàn)爐左右側(cè)墻有大面積水冷壁管移位并受到 煤粉氣流的沖刷。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)。 1.1右側(cè)墻在標(biāo)高7000～12000mm間大面積拱出，右墻水冷壁管總計(jì)有61